Коэффициент длительности цикла

Предел выносливости обозначается через щ, где индекс г соответствует коэффициенту асимметрии цикла. Так, для симметричного цикла предел выносливости о ь для пульсирующего—Оо и т. д. При расчете деталей, не рассчитанных на длительный срок эксплуатации, для специальных расчетов вводится понятие ограниченного предела выносливости Огм, где под N понимается заданное число циклов, меньшее базового числа. Ограниченный предел выносливости легко определяется по кривой усталостного испытания (рис. 20.3.5), например, при N=10 получаем 0 к = 35О МПа. [c.346]

Развитие этих деформаций и повреждений по мере накопления числа циклов зависит от таких важных факторов, как уровень эксплуатационных нагрузок, циклические свойства материалов, максимальные температуры и длительность нагружения в цикле. Если температуры эксплуатации сравнительно невелики и не связаны с образованием статических и повторных деформаций ползучести, то в методах расчета конструкций на малоцикловую прочность температурно-временные эффекты не учитываются. Это обстоятельство позволяет существенно упростить методику расчета в расчете прочности и долговечности в качестве исходных для заданного режима эксплуатации устанавливаются амплитуды местных, упругопластических деформаций, коэффициенты асимметрии цикла и число циклов нагружения. [c.370]

Следует отметить, что длительные выдержки напряженных образцов из титановых сплавов под слоем солей в интервале 250—500°С могут не привести непосредственно к коррозионным разрушениям, но резко снизить их работоспособность, в частности усталостную прочность. Интересные данные по этому вопросу получены Б.А. Колачевым с сотрудниками [46]. Для изучения влияния солевой коррозии на усталостные характеристики был взят сплав ОТ4 в виде листового материала толщиной 1 мм. Образцы, отожженные в вакууме при 670°С ч), выдерживали на воздухе без соли и с солевой коркой при 350 и 400°С в течение 96 ч под нагрузкой й без нее, а затем испытывали на усталость при 20°С. В табл. 7 представлены данные о влиянии солевой коррозии на число циклов до разрушения при растяжении-сжатии с коэффициентом асимметрии цикла 0,1. Максимальное напряжение цикла составляло 450 МПа. Выдержка образцов с солевой коркой при 350°С без приложения нагрузки не снижает числа циклов до разрушения. Число циклов до разрушения образцов с солевой коркой после выдержки при 400°С в 2,8 раза меньше, чем образцов, выдержанных на воздухе при 400 0 без солевой корки. При действии напряжений/ (температура 350°С) число циклов до разрушения образцов с солевой коркой в 6 раз меньше, чем образцов без солевого покрытия. Очагами усталостных разрушений служат коррозионные повреждения поверхности. [c.46]

Шаумян первым доказал необходимость учета и количественной оценки простоев прежде всего там, где они функционально связаны с конструкцией и эксплуатацией машины. Так, при функционировании машины неизбежны простои Д.ИЯ смены и регулировки инструментов ремонта, наладки, устранения неполадок механизмов и устройств уборки и очистки станков, профилактических осмотров и пр. Правда, эти затраты формально учитывались путем умножения штучного времени на различные коэффициенты. Исследуя функционирование машин, Шаумян понял, что так делать нельзя, — как правило, уменьшение длительности цикла приводит не к уменьшению, а к росту простоев машины. Например, интенсификация режимов обработки и сокраш,ение ее длительности всегда вызывают рост простоев для смены и регулировки инструментов конструктивное усложнение станков неизбежно связано с увеличением простоев для ремонта и регулировки механизмов и т. д. Следовательно, внецикловые простои необходимо не зашифровывать нормативными коэффициентами, а дифференцировать по видам и причинам возникновения. [c.41]

Исходными данными для моделирования работы АЛ являются структура АЛ, длительность циклов работы АЛ и характеристика их надежности (значение коэффициента технического использования и среднее время одного простоя), тип, вместимость и характеристика надежности накопителя. В результате моделирования определяют производительность АЛ и значение коэффициента технического использования. Для каждого элемента АЛ (АЛ и накопителей) рассчитывают суммар- [c.114]

Ес.пи перегрузочные напряжения ст в количестве циклов действуют при коэффициенте асимметрии цикла а вторая ступень имеет место при коэффициенте асимметрии цикла г, то, принимая для усталостной кривой 6 (рис. 7, б) ту же степень длительности перегрузки, что и для усталостной кривой 7, получим [c.157]

Для расчетов текущих величин поврежденности и долговечности при нестационарных режимах циклического нагружения проще всего использовать результаты прямых опытов на длительное разрушение при циклических напряжениях, изменяющихся с определенным коэффициентом асимметрии цикла и определенной частотой. Для R = 0,5 некоторые экспериментальные данные представлены в табл. 4.5. Расчет меры повреждений [c.137]

Зависимость от характеристик механических свойств определяется ПО данным кратковременных или длительных статических испытаний гладких лабораторных образцов. Влияние величин т , и г на предельную деформацию устанавливается (рис. 1.5, а) из длительных циклических испытаний с учетом упомянутых выше методических трудностей. При увеличении температуры эксплуатации времени нагружения т и коэффициента асимметрии цикла разрушающие деформации падают (кривая малоциклового разрушения смещается вниз и влево). Для макси- [c.18]

В любом случае повышение коэффициента унификации и стандартизации влечет сокращение затрат труда на соответствующий этап технической подготовки производства. Последнее ведет к уменьшению длительности цикла выполнения этапа работы. [c.576]

В случае длительного малоциклового и неизотермического деформирования сопротивление нагружению меняется в зависимости от числа циклов нагружения, температур, формы цикла нагружения и нагрева (длительность цикла, выдержка и т. д.). Процесс сопровождается соответствующим увеличением или уменьшением показателей упрочнения и, следовательно, изменением деформаций и напряжений (коэффициентов K s Kg, К ). [c.187]

Роботизация точечной контактной сварки в автомобилестроении целесообразна при годовом выпуске порядка 50... 100 тыс. кузовов одной модели, что примерно соответствует длительности цикла более 30 с при двухсменной работе и коэффициенте использования оборудования 0,8. Важ 1ым фактором, способствующим применению роботов для точечной контактной сварки с целью исключения ручного труда, является большая масса сварочного инструмента (клещей) и мощные электромагнитные поля, возникающие вокруг токоведущих элементов вторичной цепи, отрицательно влияющие на здоровье сварщиков. Одним из наиболее серьезных требований к роботам для точечной сварки является минимизация времени перемещения от точки к точке, а это, в свою очередь, требует высоких скоростей и ускорений при перемещениях. Поэтому современные роботы развивают скорость 3...5 м/с при массе перемещаемого инструмента 50... 100 кг и повторяемости заданных положений в пределах 0,3... 1,2 мм. [c.202]

Для выбора наиболее экономичного технологического процесса сборки строят цикловые графики сборки станка. Эти графики определяют цикл сборки станка и дают наглядное представление о содержании и длительности отдельных операций сборки. В табл. 12 для примера показан цикловой график сборки токарного станка, из которого видно, что длительность-цикла сборки зависит от следующих основных факторов продолжительности выполнения отдельных операций количества рабочих, одновременно участвующих в сборочном процессе , коэффициента сменности времени, необходимого на транспортировку и Приемку узлов или изделия отделом технического контроля. Для сокращения продолжительности цикла сборки станка необходимо в первую очередь сокращать трудоемкость-сборочных работ и совмещать во времени отдельные сборочные-операции. [c.277]

Расчет рекуперативных теплообменников ведется по средним температурам теплоносителя и среднему значению коэффициента теплоотдачи кц для цикла, состоящего из периода нагрева Ti и периода охлаждения Тг насадки. Длительность цикла T=Ti-fT2. Средняя величина расчетного коэффициента теплопередачи для цикла, Вт/(м2-цикл-К), приближенно может быть определена [c.137]

С — коэффициент соотношения между величиной подготовительнозаключительного времени и длительностью цикла. [c.87]

Производительность и коэффициент использования автоматических линий с учетом длительности цикла Г,и внецикловых потерь выражается следующим образом [c.87]

Обозначения К—общее количество переходов, необходимое для полной обработки детали а —количество сторон деталей, последовательно обрабатываемых на станке (а = /Пд. ) Шд, — число позиций делительного приспособления с —количество последовательных переходов для полной обработки одной поверхности (с = тд. г) Отд, р число позиций револьверной головки й —количество инструментов, одновременно обрабатывающих деталь —время рабочей подачи инструментов х время холостых ходов инструментов /3 —время закрепления и открепления одной детали в приспособлении г р —время транспортировки детали на одну позицию (с учетом фиксации и расфиксации стола или приспособления) iц — время поворота делительного приспособления /д, р —время поворота делительной головки —время замены одного инструмента 7 —-стойкость инструмента Ф—фонд времени / — количество станков- или автоматических линий для полной обработки детали Гц—длительность цикла теоретическая Гц. р —длительность цикла расчетная <Э—производительность оборудования теоретическая ( р —производительность оборудования расчетная Во — суммарная удельная длительность настройки механизмов оборудования из-за случайных отказов Гд. р —расчетная станкоемкость полной обработки детали р —коэффициент, учитывающий потери времени на плановый ремонт оборудования — суммарное количество переходов, выполняемых за один цикл С — себестоимость полной обработки детали 6= 1,15 —коэффициент, учитывающий начисления на зарплату р — коэффициент, учитывающий накладные расходы / — коэффициент многостаночного обслуживания 5 —средняя минутная зарплата рабочего Л—стоимость станка или автоматической линии Л —годовая программа деталей л —количество переходов, одновременно выполняемых на с/анке или линии о-число оборотов в минуту роторных станков т —число рабочих позиций на станке или участке линии, /—число параллель-[ 1 ных участков в линии ц —число последовательных участков в линии 7 —коэффициент наложения потерь предшествующими й участками на потери последнего участка. [c.333]

Рис. 7.11. Зависимость скорости роста da/dN усталостной трещины (а) от размаха коэффициента интенсивности напряжения AKi при разной длительности восходящей и нисходящей ветви цикла нагружения и ( ) от длительности цикла трапецеидальной формы нагружения т при нескольких значениях ,3 в сплаве IN718npH 650 С [45-47]

Рис. 7.12. Зависимость скорости роста усталостной трещины da/dN (а) от размаха коэффициента интенсивности напряжения при разной форме и длительности цикла нагружения сплава IN718 в цикле приложения нагрузки [52] и (б) зависимость шага усталостных бороздок 8 в сплаве Waspaloy от длительности выдержки при разной температуре и фиксированном AliTi [54]

Де). Вместе с тем коэффициент у весьма существенно зависит от максимальной температуры цикла. Так, для сплава ХН77ТЮР при испытаниях с /тах = 750, 800 и 850° С значение у изменялось в пределах 0,04—0,6. Таким образом, предельные кривые не должны совпадать при различных значениях, длительности цикла и максимальной температуры, но величина нагрузки (Де) при выбранных Тц и /тах нб изменяет кривую предельного состояния. Это обстоятельство позволяет использовать для расчета семейство прямых в координатах 1 а—lg т, параллельных основной кривой длительной прочности (см. гл. VI). [c.144]

Прямое наблюдение периодичности образования и разрушения вторичных структур при граничном трении по интенсивности износа, величинам силы трения и ЭДС, возникающей при трении, было выполнено в работе [79]. Исследования проводились на прецизионной машине на образцах с минимально возможной площадью касания при непрерывной регистрации износа, силы трения и трибо-ЭДС. При установившемся режиме изнашивания отчетливо наблюдается периодическое изменение коэффициента трения и ЭДС. Длительность цикла образования и разрушения вторичных структур изменяется в зависимости от скорости скольжения и нагрузки. Влияние внешних параметров на количественные характеристики периодических кривых отмечается и в работах [76 — 78]. Анализ этих результатов свидетельствует о том, что изучение периодического характера структурных изменений является реальным путем для создания новых методов оценки износостойкости фрикционных материалов. С позиций представлений об усталостном разрушении поверхностей трения периодический характер структурных изменений открывает новые возможности для определения основных характеристик усталостного процесса числа циклов до разрушения и действующих на поверхности напряжений и деформаций. Этот сложный вопрос является весьма актуальным для дальнейшего развития усталостной теории износа, поскольку существующие методы оценки указанных параметров имеют определенные недостатки. Так аналити- [c.30]

Норма обслуживания оператора зависит от длительности цикла 7 и времени ручных операций, приходящихся на каждое изделие /он- Обычно принимают2оц = = T/l,3ton- Коэффициентом 1,3 учитывается время переходов между автоматами. [c.47]

Функциональные зависимости (4.16), (4.17) и им подобные применяют при решении задач проектирования и эксплуатации тех типов автоматических линий, где используется жесткая межагре-гатная связь хотя бы в масштабах отдельных участков (линии из агрегатных станков для обработки корпусных деталей, линии из типового и специального оборудования для обработки ступенчатых валов, литейные формовочные линии, роторные линии для мелких изделий и др.). В ряде отраслей низкая надежность оборудования и простота межоперационных накопителей предопределили исключительное применение автоматических линий с гибкой межагрегатной связью (например, в подшипниковой промышленности). Такие линии (рис. 4.13), как правило, многопоточные, с большим диапазоном значений длительности цикла и количества параллельно работаюш,их станков (до р = 18 ч-20). Здесь каждый агрегат работает практически независимо и связан с остальными лишь системой взаимных блокировок, поэтому понятие коэффициент использования линии теряет смысл. [c.90]

Сопротивление деформированию при длительном малоцикловом и неизотермическом нагружении зависит не только от числа циклов нагружения, но и от температуры и формы циклов термомеханического нагружения (длительности цикла, времени выдержки при постоянной нагрузке и т. д.). Процрсс сопровождается соответствующим увеличением или уменьшением показателей упрочнения и, следовательно, изменением деформаций и напряжений (коэффициентов К >, [c.96]

Например, требуется определить минимально допустимую стойкость инструментальных блоков в роторной АЛ для штамповки мелких изделий. Число роторов q = 7 линия одноучастковая (пу = 1) число гнезд р = 6 длительность рабочей операции р, выполняемой при повороте ротора на угол 180°, равна 0,5 с, т. е. длительность цикла 7 ц = 0,6 с = 0,01 мин. Время ручной замены инструментального блока Тв = 2 мин требуемый коэффициент технического использования линии Ка. п шт = 0,85 при этом простои по инструменту не должны превышать 50 % всех простоев (аг = 0,5). Подставив все эти значения в формулу (29), получим тш = = (2,0-6-1/0,50) (0,85-7/0,01-0,15) = = 95 ООО циклов. [c.79]

В процессе испытания комиссией проверяется пет ли утечек масла в соединениях труб, из-под шпинделей, крышек, фланцев, гидравлических панелей, по штокам гидроцилиндров нет ли резкого шума, вибраций трубопроводов, а также работает ли система смазки механизмов кроме того, проверяются соответствие длительности цикла линии, вспомогательного времени и машинного времени лимитирующей позиции (станка) значениям, указанным в циклограмме работы линии (проверка проводится на пяти рабочих циклах в начале и в конце испытания) соответствие проектному значению давления масла в гидросистеме (по манометрам, установленным на гидростанциях) температура масла в гидросистеме, которая должна быть не выше указанной в конструкторской документации (измерение проводится в начале и в конце испытаний) шумовые характеристики (для линии механической обработки — по 0СТ2 Н89-40—75), а также надежность оборудования линии (для линий механической обработки без режущих инструментов). Значение коэффициента готовности оборудования, число циклов работы линии и число отказов за время испытания должны соответствовать значениям, указанным в документации. [c.242]

Натурные и модельные тензометрические исследования трубопроводов, внутрикорпусных устройств ВВЭР [10, 13, 16] показали наличие высокочастотных вибрационных напряжений преимущественно с небольшими аляшитудами, действующих на фоне низкочастотных напряжений с большими амплитудами от основных нагрузок. Эти вибрационные (в том числе резонансные) напряжения обусловлены гидро- и аэродинамическими усилиями от потоков теплоносителя, механическими колебаниями и сейсмическими усилиями, характеризующимися большими коэффициентами асимметрии цикла и суммарным числом циклов (10 —10 ). Применительно к такому характеру двухчастотного длительного нагружения в последние годы осуществлен ряд исследований, позволяющий дать оценку снижения малоциклового ресурса конструкций за счет наложения вибрационных напряжений [16, 21]. [c.42]

Для этой конструкции револьверной головки коэффициент К (4], сравниваемый с данными табл, 3 и работы [4], показывает, что имеются резервы увеличения быстроходности револьверной головки. Применение методики диагностирования гидрокониро-вальных полуавтоматов и их узлов позволяет значительно уменьшить длительность цикла создания и внедрения новых моделей полуавтоматов, улучшить их технические характеристики, исключить замену или переделку отдельных узлов, а также улучшить качество изготовления, сборки и регулировки. [c.82]

Унификация деталей машин создает условия Для типизации технологических процессов, охват которыми обрабатываемых деталей может быть повышен до 50—70 , a в ряде случаев и до 80—90%. При этом на среднем по размерам предприятии достигается экономия 100 000—120 000 руб. На Уралмашзаводе, где удель)1ый вес типовых технологических процессов составляет 55—60%, свыше 70% оснастки используется повторно. На другом заводе в результате типизации технологических процессов и соответственно технологических карт число последних было сокращено с 30 ООО до 560, т. е. более чем в 50 раз. Типизация может ускорить проектирование технологических процессов в 3—4 раза, сократить длительность цикла подготовки производства в 2—2,5 раза, ускорить процесс технйческого нормирования деталей в 2,5 раза, повысить коэффициент технического оснащения производства. [c.176]

Величина N — коэффициент уменьшения долговечности при увеличении выдержки — может быть как меньше, так и больше 0,1 — величины, рекомендованной известным 10%-ным правилом Мэнсона [15]. Зависимость долговечности от длительности цикла может быть использована в расчетах в виде уравнения суммирования долей циклического и статического повреждения. Если статическое повреждение выражают отношением величин времени наработки на стационарных режимах и времени до [c.92]

При установленных по уравнению (1.8) значениях Ка и по уравнению (1.7) определяются местные напряжения и деформации д.чя исходного (статического) и циклического нагружений эти данные позволяют охарактеризовать амплитуды ёц местных упругопластических деформаций и соответствующие им значения коэффициентов асимметрии цикла. Для заданной формы цикла с использованием деформационных критериев разрушения определяется число циклов Мд до образования макротрещины (рис. 1.3, а). При нормальных и умеренных температурах, когда температурно-временные эффекты не проявляются (кривая Тд на рис. 1.3, а, соответствующая кратковременным испытаниям со временем т ), разрушающие амплитуды деформаций ёа получаются выше, чем при возникновении статических и циклических деформаций ползучести при высоких температурах (кривая т на рис. 1.3, а, соответствующая эксплуатационному времени нагружения т ). Введение запасов по числу циклов и по разручнаю-щим амплитудам деформаций позволяет построить кривые допускаемых амплитуд деформаций [ва] и чисел циклов [Л ц]. Для построения кривых на рис. 1.3, а в первом приближении молено использовать результаты базовых экспериментов (см. рис. 1.2) при длительном статическом нагружении — предельные разрушающие напряжения a(,t и пластичность (определяемую через относительное сужение ф(,т)- При этолг следует учитывать (рис. 1.3, в), что изменение во времени величины о т зависит от типа металла и степени его легирования (например, никелем, хромом, молибденом и другими элементами) в меньшей степени, чем величины ё г- [c.14]

Для определения оптимальных значений коэффициентов уравнений (55) и (56), приведенных ниже, использовали данные испытаний стали 12Х1МФ на кратковременную термическую усталость с варьированием максимальной температуры и упруго-пластической деформации цикла и данные испытаний стали 12Х18Н10Т на длительную термическую усталость с варьированием максимальной температуры, упругопластической деформации и длительности цикла (всего около 50 испытаний каждой марки стали). [c.180]

В работе [33] оценен вклад диффузионной ползучести в механизм релаксации напряжений при трансформационной деформации. Термоциклирование производили по интенсивным режимам, и общая длительность цикла составляла 30 сек. Оказалось, что для достижения установленной в опыте скорости деформации необходимо увеличение коэффициента самодиффузии на три-четыре порядка. М. X. Шоршо-ров и А. С. Тихонов [257] предполагают, что подобное ускорение самодиффузии при сверхпластичности возможно вследствие резкого увеличения концентрации вакансий на межфазных поверхностях при температурах, близких к эвтектической. Основанием для этого служит обнаруженное авторами значительное ускорение ди( узии в интервале температур сверхпластичности, которое можно объяснить тысячекратным увеличением истинной концентрации вакансий по сравнению с равновесной. Однако, насколько это можно распространить на полиморфные превращения железа, неизвестно. Клинард и Шерби [2851 изучали диффузию в интервале критических температур железа и обнаружили ускорение диффузии под влиянием полиморфного превращения в несколько раз, что недостаточно для приближения расчетных данных к опытным. Отметим, кстати, что повышение пластичности под влиянием термо-циклирования может быть связано с накоплением микропор [336]. [c.75]

Влияние усталости при длительности цикла /i (см. рис. 2.22) характеризуется отношением AFjAB и может быть оценено с помощью коэффициента i[29] [c.74]

При использовании в ЛЛ непрерывных процессов (бесцентрового шли вания на проход, непрерывного протягивания и т. д.) /Сц = 0. Во всех остальных случаях /Сц Ф О, и важно проанализировать сгепень совмещения различных операций, например быстрый подвод и зажим обрабатываемой детали, разжим и отвод и др..Сопоставление коэффициентов Ка. мржет быть проведено для АЛ с близкими значениями длительностей циклов или по статистическим данным. [c.549]

Температура, С Равновесная концентрация вакансий Коэффициент-диффузии вакак-сий 09, м°-с" Время релаксации вакансий, с Длительность цикла, с [c.21]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...