Средняя температура теплоносителя

Как изменятся коэффициенты теплоотдачи и поверхности нагрева для воды, масла и воздуха, полученные в задаче 5-38, если при той же средней температуре теплоносителя (/ik = 70° ) температура степки будет не 120, а 20° С, т. е. будет происходить охлаждение теплоносителя при том же температурном напоре, что и в условиях задачи 5-38. [c.89]

Когда на стенки канала действует постоянный внешний тепловой поток плотностью q, то средняя температура теплоносителя, t на выходе из проницаемого заполнителя пропорциональна его длине. Если для этого варианта выразить безразмерные температуры в (J орме о а 0 [c.98]

Средняя температура теплоносителя д в некотором поперечном сечении канала [c.101]

Наиболее часто средняя температура теплоносителя принимается как определяющая. [c.314]

В уравнении (8.10) за определяющую выбрана средняя температура теплоносителя, равная полусумме температур стенок, а за определяющий размер — толщина прослойки б. [c.348]

Средние температуры теплоносителей, необходимые для расчета коэффициентов теплообмена, определяются следующим образом. Для теплоносителя с большей величиной параметра W, у которого температура в пределах теплообменника изменяется меньше, сред-I няя температура определяется как полусумма крайних значений температур. Если Wi > W2, то [c.460]

Определить коэффициент теплоотдачи при течении жидкометаллического теплоносителя (25% Na -f + 75% К) по трубе диаметром 30 мм со скоростью w — = 5 м/с. Средняя температура теплоносителя 673 К- [c.226]

Если использовать средние температуры теплоносителей /г и 7х и поверхностей t .т н с.х за цикл, то расчет можно упростить с достаточной для практики точностью и свести его к решению уравнений, аналогич- [c.432]

Значения для калориферов различных видов приводятся в справочниках, там же имеются данные по гидравлическим сопротивлениям движению воздуха и теплоносителя и рекомендации по выбору средней температуры теплоносителя. [c.376]

Здесь Т ) — некоторая фиксированная температура (например, температура входа) — температура поверхности (стенки) Т — средняя температура теплоносителя. [c.104]

Гидравлическое сопротивление первого конту-р а. Гидравлическое сопротивление ПГ по первому контуру рассчитывается на основании следующих исходных данных расход теплоносителя физические свойства теплоносителя на входе и выходе или при средней температуре теплоносителя на заданном участке геометрические данные всех участков абсолютная шероховатость поверхностей (см. табл. 1.1). [c.184]

Распределение температур в ядерной энергетической установке приведено на фиг. 68, где — максимальная температура поверхности элемента Tf — средняя температура теплоносителя 7 [c.147]

Расчетные данные по эффективности ПТО были сравнены с эксплуатационными. Для большей представительности такой анализ был проведен после получения данных о работе АЭС на мощностях, близких к номинальным, т. е. при А==1384 МВт, 1 = = 344,7 °С, 1 = 24085 т/ч, 27 2 =503 °С/314,5 °С, которые использовались в двумерном тепловом расчете. Из теплового расчета получено, что по высоте выходного окна теплоносителя первого контура реализуется примерно линейное изменение температуры с максимальной разностью Д =60°С. Эти обстоятельства позволили определить средние температуры теплоносителя на выходе из теплообменника и на входе в него по замерам, выполненным на АЭС. [c.274]

Средняя температура теплоносителя в приборе при водяной системе отопления определяется из выражения [c.388]

КИСЛОТЫ из теплоносителя [1]. В конце кампании реактора запаса его реактивности может не хватить для компенсации ксенонового отравления, особенно при больших изменениях нагрузки, поскольку избыточное поглощение нейтронов Хе и обусловленная этим отрицательная реактивность возрастают с увеличением глубины разгрузки. Отмеченное обстоятельство ограничивает допустимую величину разгрузки реактора. Применение скользящего давления, повышая реактивность за счет понижения средней температуры теплоносителя в реакторе, позволяет существенно увеличить допустимую глубину разгрузки реактора, улучшая тем самым маневренные свойства блока. [c.153]

Если в конце кампании реактора производить разгрузку турбины не путем прикрытия ее клапанов, как в предыдущем случае, а путем понижения давления свежего пара, сохраняя неизменным открытие регулировочных клапанов, то вследствие понижения средней температуры теплоносителя в первом контуре мощность реактора будет снижаться менее интенсивно (кривая АС), что дополнительно продлит кампанию реактора на период [20]. [c.153]

В этих формулах в качестве определяющего линейного размера принят внешний диаметр трубок пучка, в качестве определяющей скорости — скорость в самом уз ком сечении ряда и ib качестве определяющей температуры—средняя температура теплоносителя. [c.237]

Среднюю температуру теплоносителя в приборе при водяной системе отопления определяют по выражению [c.716]

Средняя температура теплоносителя, если теплоноситель вода, [c.731]

При температуре греющих газов 1 400° С и отношении W jWтемпература воздуха на выходе при прямо- и противотоке составляла около 1 000° С. Более высокого подогрева воздуха достичь не удалось, так как при повышении температуры греющих газов наблюдалось слипание насадки. На рис. 11-8 представлены данные по теплообмену, полученные для верхней и нижней камер (т. е. при нагреве и охлаждении насадки) при изменении Йесл = Иф 1т/у в пределах 220—1 400. Точность приведенных данных составляет 30%, что объясняется в основном трудностями определения средних температур теплоносителей, наличием утечек и перетечек газов. Интен- [c.381]

Го) идет не только на подогрев G (t - to) входящего в нее охладителя, но и на повышение средней температуры to (нагрев) а° (7 - to) всего продольного потока. Здесь а° -коэффициент теплоотдачи от пористой стенки к оставшемуся в канале потоку. Соотношение между этими отдельными составляющими меняется в зависимости от параметров потока и отсоса охладителя, ошибка допущения G (t - to) = a (T to) или a = воэрастает по мере уменьшения отсоса охладителя и становится особенно большой при G О, когда а о, где о — коэффициент теплоотдачи от непроницаемой стенки. В этом случае отношение a /G = (t - to)l Т to) может стать значительно больше единицы. Повышение средней температуры теплоносителя Го при его движении вдоль проницаемой поверхности приводит к снижению его эффективности и это обстоятельство необходимо учитывать. [c.51]

Указание. Для решения задачи воспользоваться графиками, приведенными на рис. 20.10, 20.11, 20.12 (на рисунках обозначено / — коэффициент трения L — полная длина поверхности теплообмена г — гидравлический радиус канала, характерный размер канала, входящий в число Re, принят равным 4 г — средняя температура теплоносителя — температура внутренней поверхности канала). Методику расчета теплообменника см. в книге В. М. Кэйса и А. Л. Лондона Компактные теплообменники (М.— Л., 1962). [c.304]

При составлении программы для расчета стационарных средних температур в системе тел и потоков теплоносителей используем систему уравмеиий (1.2)—(1.5). Приравнивая производные по времени нулю и подставляя выражения (1.5) для средней температуры теплоносителя Ui в уравнения баланса (1.2), (1.3), получим систему алгебраических уравнений относительно температур Г (i 1,. .., N ), иТ. (/ - 1..... Л, ,,). Для составления программы целесооб- [c.22]

В самом общем случае начальное состояние теплоносителя перед гипотетической аварией — недогретая до насыщения вода. Таким образом, на первом этапе истечения динамика системы характеризуется поведением недогретой до насыщения воды в условиях течи теплоносителя. После того как давление упадет до давления насыщения при данной средней температуре теплоносителя в рассматриваемом элементе, реальный процесс будет развиваться в направлении, ограниченном двумя предельными случаями. Первый случай — гомоге нная двухфазная смесь — пар, образующийся в результате вскипания теплоносителя при сбросе давления, равномерно распределен в виде пузырьков во всем объеме воды. Таким или близким к нему должно быть поведение среды в объеме при большом сечении разрыва, когда падение давления настолько интенсивно, а время процесса настолько мало, что отдельные пузыри не успевают слиться и образовать паровой объем. [c.111]

Максимальная температура поверхности тепловыделяющих элементов в реакторе OMRE 425° С, средняя температура теплоносителя 260—370° С. Минимальное разложение углеводорода происходит при температуре поверхности тепловыделяющего элемента 425 С. При температуре свыше 425° С наступает интенсивное разложение углеводородов. Максимальная скорость около 4,5 м сек диктуется соображениями получения минимальной эрозии в системе трубопроводов и в реакторе. [c.193]

При скользящем давлении пара перед турбиной понижается средняя температура теплоносителя в реакторе. Это связано с изменением энергетического спектра нейтронов и уменьшением средней длины их пробега из-за возрастания плотности воды, что приводит к уменьшению утечки нейтронов из активной зоны. В водоводяных реакторах некипящего типа (ВВЭР) вследствие отмеченного понижение температуры т увеличивает реактивность. Такие реакторы имеют отрицательный температурный коэффициент реактивности dpidx. В кипящих реакторах указанные факторы ослабляются [c.152]

В последнее время появились математические модели прогао-зирования теплового состояния района теплоснабжении (РТ), основанные на математических методах оценивания и прогнозирования состояний динамических стохастических систем [13,86,172]. В качестве координат теплового состояния РТ в них были выбраны средняя температура теплоносителя на входе среднего абонента, средняя температура теплоносителя на выходе абонентов и средняя температура тетоносятеля, поступающего для целей горячего водоснабжения. [c.159]

Наиболее перегревающимся при работе всех нагревательных приборов будет прибор самого верхнего (пятого) этажа и наиболее недогревающимся — прибор самого нижнего (первого) этажа. Все остальные приборы в средних этажах занимают промежуточное положение. Прибор среднего (претьего) этажа имеет температуру на 2,5° С ниже расчетной это объясняется тем, что в измененных условиях средняя температура теплоносителя принята несколько ниже (80° С) расчетной (82,5° С). [c.43]

Смотреть страницы где упоминается термин Средняя температура теплоносителя : [c.180] [c.292] [c.374] [c.376] [c.144] [c.56] [c.135] [c.135] [c.56] [c.58] [c.388] [c.388] [c.202] [c.38] [c.299] [c.10] [c.72] [c.232] [c.281] [c.635] [c.716] [c.718] [c.731]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...