Скольжение ротационное

Сдвиг ротационный 149 Скольжение зернограничное 562 [c.580]

Процессы пластической деформации реализуются последовательно в результате переходов от единичных актов движения дислокаций к коллективным процессам их движения с окончательным переходом к единичным, а далее к коллективным процессам ротационной неустойчивости деформации (отдельные и коллективные повороты объемов материала). При этом процесс скольжения (сдвиговая деформация) сосуществует с ротациями объемов металла. [c.143]

Величина ее составляет 4,75-10 м, соответствует переходу от доминирующих процессов скольжения в разрушении материала к процессам ротационной неустойчивости деформации и разрушения при формировании свободной поверхности. При ее сопоставлении с зафиксированными минимальными величинами шага усталостных бороздок для сплавов на основе алюминия (см. табл. 3.1) выявлено удовлетворительное им соответствие. Близкая величина скорости роста усталостной трещины для алюминиевых сплавов была установлена в работе [121]. Граница перехода от стадии развития усталостной трещины I к стадии П соответствовала 5,1-10 м/цикл для термически не упрочненных сплавов и 4,58-10 м/цикл — для термически упрочненных сплавов. [c.220]

Таким образом, в случае упругих жидкостей скольжение материала относительно измерительных поверхностей может налагаться с различной интенсивностью на их объемное деформирование. Расчленение процессов объемного деформирования и пристенного скольжения возможно только на режимах, которые являются хотя бы квазиустановившимися. В этом случае согласно феноменологической теории М. Муни [44], пользуясь ротационными приборами с коаксиальными цилиндрами различных радиусов, можно найти средние скорости скольжения, их зависимость от напряжения сдвига и усредненные режимы объемного деформирования. В литературе отсутствует описание подобных исследований. [c.71]

Явление пристенного скольжения упругих жидкостей может быть устранено, когда в измерительном узле на них действует достаточно высокое гидростатическое давление и они прижимаются к измерительным поверхностям. Этим приемом широко пользуются при испытаниях в ротационных приборах эластомеров. [c.71]

Кроме скольжения дислокаций и двойникования, деформация приводит к ротационным процессам переориентировки одних областей монокристалла относительно других. Экспериментальное исследование показывает [198, 203], что процесс переориентировки носит черты фазового превращения первого рода — протекает зарождение и рост областей измененной ориентировки, которые проявляют себя как участки новой фазы, обладающие сложной дефектной структурой. В настоящем пункте будет показано, что по мере деформирования кристалла протекает цепь переориентировок такого рода. Она состоит в циклическом повторении процессов возрастания плотности хаотических дислокаций, их выстраивания в границы разориентировки и рассыпания этих границ в ансамбль хаотических дислокаций. Таким образом, в отличие от предыдущего параграфа, где взаимодействие вакансий и дислокаций приводило к автокаталитическому нарастанию их плотностей и последующему зарождению коллективной моды, здесь синергетическое поведение системы дислокация + граница проявляется как автоколебательный режим, присущий экологической системе хищник-жертва. [c.261]

В физике прочности акцент делают на различные физические механизмы осуществления массопереноса и достигнуты впечатляющие результаты. Установлено, в частности, что при повышенных температурах преобладают диффузионные явления, а при умеренных или низких температурах — различные другие механизмы, прежде всего дислокационное скольжение, механическое двойникование и мартен-ситные превращения. В последние годы обнаружены и такие каналы деформации, как ротационная пластичность, которая становится равноправной наряду с трансляционной или даже преобладает на поздних стадиях деформации либо в материалах, подвергнутых интенсивной предварительной деформации. Открыты и более сложные явления, рассмотренные в настоящей монографии. [c.7]

В композитных и особенно полимерных материалах развитие полос переориентации оказывается зачастую предпочтительным, а порой и единственным каналом пластической деформации [6]. Исходная пластическая анизотропия данных материалов приводит к существованию в них единственной выделенной системы легкого скольжения. И если возникает необходимость передать сдвиг под углом к этому выделенному направлению, то вступает в силу ротационный механизм пластичности. Его проявления как в композитах, так и в полимерах имеют [c.129]

При наличии между трущимися телами промежуточного слоя, содержащего полимерные материалы, способные к течению, целесообразно использовать механику неньютоновских жидкостей, изложенную в гл. 2. Эмпирический закон скольжения, как и закон течения, выражаемый соотношением (1.2.67), найден [112] при изучении скольжения на ротационном биконическом вискозиметре. Методы оценки параметров степенного закона скольжения описаны в работах [112, 118]. По данным работы [112], коэффициенты трения резиновых смесей по гладким стальным поверхностям довольно высоки, что указывает на значительное адгезионное взаимодействие. [c.282]

РОТАЦИОННОЕ СКОЛЬЖЕНИЕ. В отличие от полос сброса, связанных с искривлением действующих плоскостей скольжения, наблюдается незакономерный поворот кристаллической решетки с образованием полос, в которых происходило скольжение по системе плоскостей, отличной от системы, по которой осуществлялось скольжение в остальных частях кристалла. Эти полосы названы Р. Хо-никомбом полосами со вторичными сдвигами или полосами вторичного скольжения. Ось поворота решетки в полосе вторичного скольжения перпендикулярна действующим плоскостям скольжения. Таким образом, возникновение полос со вторичными сдвигами (со вторичным скольжением) связано со скольжением по вторичной системе плоскостей скольжений, сопровождающимся поворотом (ротацией) плоскостей скольжения вокруг нормали к этим плоскостям. X. Вилман назвал этот механизм пластической деформации ротаци- [c.152]

Решающую роль в процессе формирования сферических частиц играет процесс мезотунне-лирования усталостной трещины. В перемычках между мезотуинелями, еще не претерпевшими разрушение, могут быть реализованы не только процессы скольжения по типу III, но также могут возникать и ротационные эффекты. Возникновение моментов приводит к тому, что первоначально по границам объемов, испытывающих ротации, формируется свободная поверхность в виде каскада цилиндров (рис. 3.19). Наблюдаемые вновь сформированные частицы не имеют интенсивной обкатки, и потому сохраняют свой размер, близкий к первоначально образованной цилиндрической частице, ось которой ориентирована в направлении роста трещины (рис. 3.20). Наиболее характерный размер первоначально сформированной частицы близок 2 мкм (2-10 м). В дальнейшем они подвергаются обкатке при непрерывном (а далее прерывистом) контакте берегов трещины, что приводит к созданию эллипсоидных или сферических частиц (см. рис. 3.18в). [c.153]

Возникновению именно ротаций в перемычке между мезотуннелями способствует вторая компонента сжатия в плоскости распространяющейся трещины, которая действует вдоль ее фронта [91]. Она вызывает увеличение объема пластически деформируемого материала и препятствует облегченному скольжению в перемычках между мезотуннелями, создавая условия для развитой пластической деформации. Именно в этом случае предпочтительным становится процесс ротационной [c.154]

Переход к ротационным эффектам у вершины трещины на мезоскопическом масштабном уровне при образовании свободной поверхности подтверждается результатами исследования in situ [99]. Исследования процесса деформации материала у кончика усталостной трещины выполнены при монотонном растяжении пластины толщиной в несколько десятых долей миллиметра. Полученная серия фотографий в последовательно осуществлявшемся растяжении пластины указывает, что в момент страгивания трещины образуются две системы скольжения по границам растянутого элемента материала в вершине трещины (рис. 3.24). Одновременно с этим имеет место небольшое пластическое затупление вершины трещины. Образование трещины по одной из наметившихся к разрушению полос скольжения происходит в результате потери устойчивости растягиваемого элемента внутри образованных полос скольжения за счет вращения его объема. Выполненные измерения углов по фотографиям, представленным в работе [99], свидетельствуют о вращения объема металла [c.160]

Итак, с момента возникновения усталостной трещины в металле при достижении порогового коэффициента интенсивности напряжения (КИН) Kth формирование свободной поверхности при подрастании трещины определяется процессом мезотуннелирования, для которого характерно чередование интенсивности затрат энергии между областями, формирующими туннели, и областями, являющимися перемычками между ними. При низком уровне интенсивности напряженного состояния расстояние между мезотуннелями велико, что приводит к эффекту движения трещины в каждом туннеле путем разрушения материала при нормальном раскрытии трещины в направлении перпендикулярном магистральному направлению роста трещины. Фронт трещины раздроблен, доминирующим механизмом разрушения является скольжение при небольшом участии ротационных мод деформации и разрушения, обеспечивающих завершение процесса отсоединения областей металла по поверхностям реализованного сдвига. [c.182]

В направлении развития трещины на максимальную глубину формирование усталостных бороздок было отмечено, как указано выше, начиная с длины около 12 мм (рис. 12.7). Первая измеренная величина шага составила около 7 10" м (0,07 мкм). Указанная величина больше шага бороздок, который характеризует переход ко второй стадии роста трещины для алюминиевых сплавов в соответствии с единой кинетической кривой. Этот факт может быть объяснен влиянием коррозионной среды, что вызывает более существенное протекание процессов скольжения при разрушении материала, и переходом к ротационным модам деформации и разрушения при больших размерах зоны пластической деформации. На этот факт указывают результаты исследования сплава АВТ-1 в 3 % р-ре Na l в воде (см. главу 7). Переход к формированию усталостных бороздок имел место начиная с шага около 10" м, т. е. при еще большей его величине. [c.642]

Для смазки подшипников скольжения электрических м-ашин с большим временем выбега (обусловленным большими маховыми массами маховиков), у которых отсутствуют кольца для подачи масла на поверхности трения, применяются смазочные системы следуюш,их типов а) системы с ротационно-поршневыми насосами, в которых один из насосов приводится от двигателя постоянного тока, нормально подключенного к заводской сети постоянного тока, а в аварийных случаях — к аккумуляторной батарее [c.46]

Астеризм на лауэграммах деформированных монокристаллов — не единственный признак появления поворотов вещества, о которых известно из работ раннего периода. Другим важным свидетельством являются текстуры деформации, возникающие у первоначально хаотически разориентированных зерен поликристаллов или у монокристаллов. Так,.в ОЦК-металяах, таких как Та, Nb, W, Fe, Mo, при больших степенях волочения в проволоке образуется аксиальная текстура <110>, независимо от того, каков исходный материал в виде мопо- или поликристаллов [33]. Сложные текстуры возникают при прокатке и других видах деформации [33,220,55]. Анализ данны х но исследованию текстур показывает, что развороты вещества должны достигать десятков градусов, т. е. ротационный канал пластического массоперемещения может стать если не доминирующим, то хотя бы равноправным со скольжением. [c.34]

НИИ скольжения (рис. 221). Характерно, что и в случае отсутствия ротационных мод деформации формируются продукты фреттинга (яйцеподобные частицы), как это следует из данных, приведенных на рис. 222 и 223. [c.372]

Указанные особенности связаны с влиянием неравновесных вакансий, генерируемых при деформации с одной стороны, они существенно облегчают скольжение дислокаций, а с другой сами дают вклад в пластическую деформацию и определяют микромеханизмы переориентации кристаллической решетки [222]. Принципиально важным является самосогласованный характер поведения ансамбля движущихся дислокаций и вакансий — обусловленное вакансиями облегчение процесса локального переползания дислокаций приводит к усилению их генерации движущимися дислокациями. Автокаталитический характер такого процесса может привести к развитию ротационно-сдвиговой неустойчивости пластического течения (например, при образовании полос микросброса [220-222]). [c.241]

Экспериментально наблюдавшуюся нами [24] поляризацию дислокационной структуры при высокотемпературной ползучести монокристаллов молибде1а, следствием которой является фрагментация в полосах повышенной травимости, ориентированных перпендикулярно полосам скольжения, иллюстрирует рис. 3.4, а. Из него видно, что появление ротационных дефектов в данном случае обусловлено раз-беганием дислокаций противоположных знаков из участков первоначального скопления (полос скольжения). Разбежавшиеся дислокации формируют области локального изгиба с четко выраженной полигональной структурой, практически не изменяющиеся в процессе ползучести. Деформация лскатизуется в промежутках между ними, в которых выявляются сильноразориентированные границы фрагментов. Углы разориентировки между фрагментами непрерывно увеличиваются в процессе ползучести (рис. 3.4, б). Области локализации дают рельеф на поверхности и характеризуются повышенной травимостью при электролитической обработке. [c.63]

До сих пор рассматривались коллективные дислокационные эффекты в одной системе скольжения, когда дисклинационный диполь способствует перераспределению дислокационных зарядов, например, во вторичной системе скольжения (рис. 4.10, б). Однако при вспышке локальной деформации во время появления зародыша ротационной пластичности может происходить разделение зарядов и в первичной системе. Тогда ротационная неустойчивость развивается одновременно с токовой [4,1]. В первичной системе скольжения формируется дислокационная лавина. Вследствие одновременного прохождения лавины и диполя образуется бездислокационный канал с переориентированной кристаллической решеткой. Упругие поля дислокационного скопления в голове лавины и дисклинационного диполя на фронте полосы способствуют развитию друг друга. В зависимости от плотностей первичных и вторичных дислокаций, барьеров их движению в каждой из систем возможны следующие ситуации 1) диполь инициирует лавину, в этом случае ведущей является ротационная неустойчивость деформации 2) после прохождения лавины дислокации вторичной системы получают возможность для ротационных перестроек 3) обе неустойчивости развиваются в тесной взаимной связи (аналогично электрической и магнитной составляющей электромагнитной волны). В первом и третьем случаях важное значение может иметь тот факт, что возникающие после прохождения полосы границы разориентации дово-рачивают атомные плоскости, с которыми связана первичная система, в сторону увеличения действующих касательных напряжений [58]. [c.129]

Описанная выше эволюция структуры металла характерна для условий развитой пластической деформации и является предметом рассмотрения многих экспериментальных и теоретических работ. Фрагментация зерен и субзерен, формирование ячеистой структуры свидетельствуют о неоднородности пластической деформации, т. е. о невыполнимости модели Тейлора. В работах [5, 6 обоснована неустойчивость ламинарного течения, предполагаемого моделью Тейлора, и выдвинуто положение о том, что сдвиговая деформация должна протекать на нескольких структурных уровнях и носить вихревой характер. На ранних стадиях деформации, пока в зернах не исчерпана возможность трансляционного скольжения, зерна претерпевают развороты как целые. Далее вследствие накопления дислокаций и появления сдвиговой неустойчивости в скоплениях дислокаций формируется ячеистая структура, которая является результатом образования микровихрей в элементе объема, когда поворот элемента как целого затрудняется. В работе [7] показано, что на определенном этапе деформации средний размер ячеек, средняя толщина границ ячеек, плотность дислокаций в этих субграницах должны выходить на насыщение, т. е. развитие дислокационной структуры должно замедляться, поэтому интенсификацию пластической деформации на стадии локализованного течения нельзя объяснить простым количественным развитием ячеистой структуры. Для этого предлагается использовать модель ротационных мод пластичности, которая привлекалась в работе [4] для объяснения процессов деформации в поверхностных слоях металлов при трении. В данном случае вполне оправдано применение дислокационных представлений о природе пластической деформации, поскольку зарождение в дислокационном ансамбле частичных дисклинаций связано с усиливающейся микронеоднородностью пластического течения [7], а она неизбежно должна возникать из-за специфики нагружения в поверхностных слоях металлов при трении. [c.144]

К должно коррелировать с характером внутризеренпого скольжения, а — с интенсивностью и характером зернограничных процессов и в первую очередь с ЗГП. Таким образом, в основе релаксационной модели лежит рассмотрение взаимодействия трансляционных и ротационных мод деформации на разных структурных уровнях. Если поворотные моды в данных условиях нагружения играют преобладающую роль, то на первый план выходит К2 и уравнение Холла — Петча должно выражаться через Если же [c.87]

Образование переориентации здесь является эффектом поверхности и не связано с локализацией деформации внутри объема связки. Наличие исходного мезоскопического масштаба в композитах (например, расстояния между включепиямп I) приводит к увеличению вероятности зарождения в таких материалах ротационной деформации [27]. Включения в композитах играют роль, подобную границам зерен в поликристаллах. Они могут являться переключателями механизмов деформации [28]. Экспериментальным свидетельством наличия переключения служит работа [29], в которой показано, что реализация скольжения или двойникования в композитном материале зависит от расстояния между включениями I. Типичным примером этого процесса может быть зарождение дискли-национных мод кручения вблизи упрочняющих волокон [30]. Неоднородность плотности заторможенных дислокаций на фасетках границ волокон-частиц приводит к образованию дисклинаций и поворотных моментов. Дальнейшая релаксация может происходить за счет образования трещин по границе, если она неподвижна, либо за счет скручивания волокон или поворота дисперсных частиц [30]. [c.198]

Шпиндель машины изготовляют пустотелым (цельным или сборным), что позволяет подавать через него обрабатываемые изделия. Подшипники шпинделя -это подшипники качения но иногда применяют также подшипники скольжения. Осевые силы воспринимает упорный подшипник. У большинства ротацион-но-ковочных машин шпиндель имеет один паз, в котором расположена пара ползунов с бойками. При наличии двух взаимно перпендикулярных пазов устанавливают две пары бойков. Головку шпинделя охватывает сепаратор с роликами. Сепараторы изготовляют цельными. Составные сепараторы создают большой шум при работе. В ротационно-ковочных машинах без сепараторов предусматривают шайбы для удерживания роликов от выпадения. [c.474]

Метод Варлоу-Девиса заключается в испытании в две стадии. Сначала образец подвергался фреттингу при помощи зажима, который подвергался вибрации за счет соединения к эксцентрику, вращающемуся от электрического мотора максимальная длина скольжения была 1,37 х10 дюйма между испытуемым образцом и истирающей поверхностью затем образец подвергался обычной изгибающей нагрузке переменного знака в ротационной машине для испытания на усталость, и результаты испытания этих образцов сравнивались с испытаниями аналогичных образцов, которые не подверглись предварительному фреттингу. Получены результаты, указывающие на то, что срок жизни образцов уменьшался за счет фреттинга заметно, но не очень значительно. Так, например, один миллион циклов в стадии фреттинга снижает усталостную прочность на 13%, —уменьшение, сходное с тем, которое получалось за два дня при погружении в обычную воду в испытаниях на усталость, проведенных Мак Адамом и Клайном (стр. 652). [c.683]

Топливный электронасос 2 (см. рис. 4), ротационного роликового типа одно- или многоеекционный. Примерг1ые размеры деталей насо-еа, мм ротор-030, статор-032, эксцентриеитет-1, ролики 05,5, длина-6. Роликовый насос отличается от ротационного лопастного тем, что вместо лопастей в пазы ротора вставлены ролики. Последнее обусловлено стремлением заменить скольжение лопастей по статору качением. Для бензонасоса это особенно важно в связи с отсутствием у бензина смазывающей способности (см. табл. 2). [c.16]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...