Рекристаллизационные процессы

Скорость, с которой структура поверхности приближается к равновесию, регулируется факторами, подобными тем, от которых зависит скорость рекристаллизации. Обычно чем выше температура, тем выше скорость. Для рекристаллизационного процесса из этого следует, что после отжига при высокой температуре и достижения состояния, близкого к равновесию, последующий отжиг при более низкой температуре вряд ли меняет структуру. Чтобы установилась стабильная структура поверхности, новые вакуумные ленточные лампы необходимо нагревать при температуре около 1900°С в течение от 100 до 300 ч. [c.358]

При нагреве деформированных металлов и сплавов различают следующие рекристаллизационные процессы [c.84]

Как показано на рис. 7.8, начиная от температуры / .р возможны перемещения атомов в кристаллической решетке металла и рекристаллизационные процессы. [c.85]

Однако принято считать, что при соединении металлов в твердом состоянии имеет значение не только схватывание, но и спекание. Спекание — комплекс диффузионных процессов, протекающих во времени при повышенных температурах. Схватывание — бездиффузионное явление — объединение кристаллических решеток, находящихся в контакте тел в результате их совместного пластического деформирования. Относительная роль схватывания и спекания в разных методах соединения металлов различна и определяется в основном температурой, временем и давлением в контакте. Например, диффузионную сварку при большом времени выдержки можно считать основанной на явлении спекания. Во всех остальных случаях схватывание первично, а диффузионные и рекристаллизационные процессы, если они вообще происходят, вторичны. [c.15]

Пластическая деформация сталей и сплавов на основе железа и никеля на современных скоростных прокатных станах заканчивается при температурах ниже 800—950 °С, т. е. фактически происходит теплая пластическая деформация с характерными признаками множественного внутризеренного скольжения с подавлением рекристаллизационных процессов. В данном случае наблюдается повышенная пластичность, так как температурная зависимость пластичности характеризуется повышением пластичности задолго до температуры начала рекристаллизации. Это особенно заметно для металлов с г. п. у. решеткой (бериллий, магний) и объясняется облегчением сдвига по небазисным плоскостям. При этом двойникование подавляется облегченным скольжением. [c.513]

Многочисленные наблюдения свидетельствуют, что движущие решеточные дислокации попадают в границы зерен при пластической деформации, а в рекристаллизационных процессах мигрирующие границы захватывают дислокации. Можно считать устано- [c.98]

Таким образом, во всех исследованных металлах, подвергнутых интенсивной деформации, при нагреве наблюдали близкую по характеру эволюцию наноструктур. Типичным является развитие процессов возврата, связанное с перераспределением и аннигиляцией дислокаций на границах и в теле зерен. Имеют место также рекристаллизационные процессы, приводящие к росту зерен, однако последовательность этих процессов определяется химическим составом и природой металла (энергией дефектов упаковки, типом кристаллической решетки), а также условиями интенсивной пластической деформации, которые определяют характер исходных наноструктур. Здесь в каждом случае требуются конкретные исследования. Важным также является установление процесса, контролирующего эволюцию структуры при нагреве. В работах [12, 140] предполагается, что этим процессом могут быть структурные перестройки на неравновесных границах зерен и скорость этого процесса контролирует возврат структуры и начало рекристаллизации. Однако выяснение этого вопроса требует дальнейших исследований. [c.136]

Лучшие результаты на всех исследованных сталях получаются в случае деформации при температуре 900° С, когда рекристаллизационные процессы развиваются медленно и до момента закалки после деформации могут пройти только ее начальные стадии. При этом значительно изменяется макро-, микро- и субструктура стали. После ВТМО излом становится волокнистым, вязким, существенно изменяются граничные [c.47]

Для получения высокопрочной стали путем НТМО необходимо легировать ее такими элементами, которые повышают устойчивость переохлажденного аустенита, замедляют рекристаллизационные процессы, расширяют температурный район устойчивости переохлажденного аустенита, повышают устойчивость против отпуска. С этой точки зрения НТМО наиболее удобно подвергать многокомпонентные легированные стали. [c.59]

Увеличение плотности дислокаций повышает сопротивление дальнейшему скольжению и способствует увеличению прочности пластически деформированного металла. Дальнейшее увеличение плотности дислокаций приводит к образованию субмикроскопических трещин. ВТМО, как правило, относится к черновым операциям и связана с глубоким термическим влиянием, что не исключает протекания рекристаллизационных процессов, которые снижают эффект упрочнения. [c.15]

Во время нагрева и выдержки в холоднодеформированном металле происходят рекристаллизационные процессы, суть которых сводится к таким следующим друг за другом по мере нагрева и выдержки явлениям, как аннигиляция (самоликвидация) противоположных по знаку дислокаций, выстраивание дислокационных стенок (из леса дислокаций) и, наконец, зарождение и рост новых равновесных зерен. Причем если первые два явления происходят при Т < Гр, то зарождение новых зерен происходит только при Г > Гр. [c.112]

Ускорение нагрева до 100°С/мин, естественно, вызывает измельчение зерна во всем образце, поскольку, как было указано ранее, такие скорости нагрева приводят к развитию рекристаллизационных процессов и для сталей, не подвергавшихся пластической деформации. [c.104]

Интересно отметить, что ускорение нагрева сильно влияет на развитие рекристаллизационных процессов в деформированной а-фазе. На рис. 49 приведены рентгенограммы, снятые с образцов стали 20, подверг- [c.104]

С изложенных позиций можно объяснить и влияние легирования на процесс восстановления зерна. Так, при добавке в хромоникелевые стали титана [ 59] и ванадия [ 136] уменьшается склонность к образованию глобулярного аустенита. Например, в закаленных сталях без ванадия восстановление зерна при электронагреве наблюдается после отпуска не выше 250°С. Введение ванадия поднимает эту температуру до 550°С. Это согласуется с данными о сильном задерживающем влиянии этих элементов на рекристаллизационные процессы. [c.109]

Экспериментальные данные свидетельствуют о том, что измельчение зерна в однофазном аустенитном состоянии является следствием развивающихся в стали рекристаллизационных процессов. В некоторых работах высказывалось мнение, что точка Ь Чернова соответствует окончанию растворения избыточной фазы, которая может быть карбидной или ферритной в зависимости от состава сталей. Завершение фазового [c.111]

Оптимальный интервал температур деформирования (и степени деформации) при ВТМО зависит от уровня легирования, определяющего степень развития горячего наклепа, рекристаллизационных процессов и рост зерна ау-стенита Так, для кремнистых сталей ( 2,0% Si, 0,4—0,7 % С) повышение температуры деформации с 900 [c.235]

ВТ.МО не является типичным примером ТМО хотя бы потому, что наклеп аустенита не со.храняется в чистом виде до мартенситного превращения. Как явствует из определения ВТМО, последнее осуществляется выше температуры рекристаллизации и если немедленно после деформации не охладить сталь ниже ip, что практически трудно осуществить, то будут происходить рекристаллизационные процессы. [c.283]

При вторичной рекристаллизации, протекающей при более высоких температурах ( в.р =200° С) (см. рис. 7.8), продолжается изменение структуры, заключающееся в росте зерен до полных объемов кристаллов. В результате образуется крупнозернистая равновесная структура (рис. 7.9,6). При этом увеличение размеров зерен осуществляется вследствие постепенного присоединения атомов граничащих зерен к решетке растущего зерна, т. е. в результате диффузии. Скорость роста зерен при вторичной рекристаллизации замедляется. Весь рекристаллизационный процесс разупрочнения металла после нагар-товки нагревом до определенных температур называют р е к р и с-таллизационным отжигом. [c.85]

Химическая неоднородность в зоне сплавления и в около-шовной зоне. Рекристаллизационные процессы, происходящие при сварке в околошовной зоне, как правило, сопровождаются перераспределением примесей, что иногда приводит к развитию химической неоднородности, особенно на границе с жидким металлом, в зоне полуоплавленных зерен. Процессы, связанные с перераспределением примесей в твердом состоянии, в отличие от ликвационных чаще называют сегрегационными, а образующиеся места скопления примесей — сегрегациями. [c.461]

Из этого следует, что скорость ползучести будет тем больше, чем быстрее разупрочняется металл под действием рекристаллизационных процессов и чем ниже прочность при кратковременных испытаниях. Поскольку скорость ползучести зависит от состава и строения металла, то стремятся уменьшить ее соответствующим легированием и термической обработкой Чем выше температуфа плавления металла, тем выше и температура его ре -кристаллизации Поэтому для изготовления жаропрочных деталей применяют металлы с высокой температурой плавления. Как правило, максимальная рабочая температура не может превышать значений, равных (0,7...0,8) Тпл. [c.101]

Франкс [177] предположил, что усы растут в местах действия дислокационных источников. Другие [178] считают движущей силой роста рекристаллизационные процессы. Наряду с этим отмечается ведущая роль окислительных процессов, приводящих к созданию внутренних напряжений, способствующих росту усов. Однако ни одна из этих точек зрения еще не нашла должного экспериментального подтверждения. [c.104]

Сформировавшийся в результате такой обработки аустенит обладает низкой термической стабильностью, и в процессе эксплуатации происходит интенсивное выделение вторичных фаз, содержащих хром (а-фаза, М23С6). Кроме того, идет дальнейшее развитие рекристаллизационных процессов с миграцией границ зерен. В результате этого в структуре стали при металлографическом исследовании выявляются широкие приграничные зоны, которые отличаются по травимости от тела зерна. Оба процесса приводят к разупрочнению металла и снижению его длительной прочности. [c.59]

Микроструктура при отжиге претерпевает последовательность структурных превращений, подобную рассматриваемой выше для ИПД Ni. Однако характерным для ИПД NiaAl явилось то, что дальний порядок начинает восстанавливаться в узком температурном интервале вблизи 530 К, т. е. на стадии возврата (рис. 3.15<9). Это упорядочение не является полным, однако дальнейшее увеличение параметра дальнего порядка происходит только при намного более высоких температурах, близких к 1300 К, когда зерна вырастают до относительно больших размеров. Хотя физическая природа разупорядочения интерметаллидов при ИПД и последующее их переупорядочение при нагреве требуют дальнейших исследований, важно отметить, что, следуя полученным результатам, становится ясным, что переупорядочение в NiaAl обусловлено, в первую очередь, не рекристаллизационными процессами, а процессами возврата, связанными с перестройками дислокационной структуры на границах и в теле зерен. [c.143]

Для режимов механической обработки, характеризующихся большим силовым воздействием на поверхностные слои металла и сравнительно низкой температурой деформации его (упрочняющая обработка роликом), процесс рекристаллизации их усиливается. Так, после двухчасовой выдержки при 800° С наблюдается рекристаллизация для всех режимов упрочняющей обработки, но степень развития этого процесса различна. Если для образцов после обкатки с усилием Р — 100 кгс наблюдается начальная стадия рекристаллизации (только на передних линиях) — обнаруживаются очень мелкие точки, то для образцов, обкатанных роликом с усилием Р = 500 и Р = 1000 кгс, рекристаллизация имеет место на всех линиях рентгенограмм. После вакуумного отжига при 875° С с выдержкой 25 ч с достариванием при 800° С в течение 8 ч образцов, обработанных шлифованием, на передних линиях рентгенограмм, снятых под углом 25°, четко видно начало рекристаллизационного процесса — появление первых интерференционных пятен в виде точечных уколов. На образцах с поверхностным упрочнением обкаткой роликом после аналогичной термической обработки наблюдается значительная рекристалли- [c.161]

Применение механотермической обработки (МТО), которая Заключалась в предварительной пластической деформации заготовок образцов растяжением на 20 % и последующего старения, дало возможность увеличить предел выносливости стали с 270 до 350 МПа (см. рис. 26) максимальный условный предел коррозионной выносливости при этом достигает 320 МПа. Применение механотермической обработки нержавеющих аус-тенитных сталей обусловливает увеличение плотности и равномерности распределения в них дислокаций и их полигонизацию. Повышение сопротивления усталостному и коррозионно-усталостному разрушению стали после МТО объясняется затруднением движения полигонизованных дислокаций, а также затормаживанием диффузионных процессов. Резкое снижение упрочняющего эффекта при нагреве стали до 800°С происходит из-за интенсивных рекристаллизационных процессов выделения и коагуляции вторичных фаз. [c.64]

Промышленные опыты были проведены на стали 55ХГР, выплавленной в 100-тонной мартеновской печи. Квадратные заготовки (подкат) сечением 100 мм прокатывали на полосы на 15-клетевом стане со скоростью 7—12 м сек. Температура нагрева заготовок была 1070— 1100° С, температура конца прокатки 950° С. Последние четыре клети чистовой группы заготовки проходили при 960—940° С в условиях малых скоростей рекристаллизационных процессов. Суммарное эффективное обжатие полос составляло 70—80 % Перенос полосы от последней клети и погружение ее в закалочный бак занимали 10—15 сек, что при высокой устойчивости аустенита стали 55ХГР вполне обеспечивало проведение полной закалки полосы сразу же после прокатки. После закалки полосы подвергали отпуску в 15-тонных колпаковых печах при 250° С с выдержкой 4 ч. [c.51]

Следует отметить, что температуры, соответствующие полной ферритизации, т. е. полному завершению процесса образования ферритов, обычно ниже, чем температура полного спекания. Иными словами, по окончании процесса ферритизации материал обладает значительной пористостью, существенно снижающей магнитную проницаемость феррита. Чтобы материал достиг достаточной плотности, требуется немного повысить температуру, при этом завершаются усадочные явления и протекают рекристаллизационные процессы. [c.220]

Хотя при ВТМО пластическая деформация протекает выше температуры рекристаллизации, в аустенитной области с целью подавления разу-прочняющих рекристаллизационных процессов осуществляют закалку. [c.494]

На стадшгх прессования и последующей деформационной и термической обработки в полуфабрикате формируется оптимальная, устойчивая дислокационная структура. Дисперсные частицы наполнителя способствуют образованию зерен с большой степенью неравноосности (волокнистой структуры) и задерживают протекание рекристаллизационных процессов. [c.254]

К. В. Савицкий и др. [215] проследили за изменением структуры олова, термоциклирование которого производили непосредственно под микроскопом. Выявление структуры оказалось возможным благодаря ступенькам, образующимся при межзеренном смещении. Появление нового следа границы происходило в основном при охлаждении. Граница, переместившись на расстояние 10—20 мкм, теряла подвижность, и вблизи ее появлялись искажения. С переполировкой образца граница вновь становилась подвижной и некоторые зерна в течение 5—20 циклов исчезали. Однако осталось невыясненным, происходит миграция границ под действием термоструктурных напряжений или является следствием обычного рекристаллизационного процесса. Термоциклы в область отрицательных температур приводили к деформации зерен двойникованием на стадии охлаждемя и к образованию новых зерен на высокотемпературной стадии цикла. [c.10]

На кинетику а 7-превращения и на структуру образующегося 7-твер-дого раствора оказывают существенное влияние рекристаллизацион-ные и полигонизационные явления не только в у-, но и в а-фазе во время нагрева. Если в течение всего а -> 7-превращения ферритная матрица остается хорошо текстурованной, то по окончании превращения аусте-нитное зерно должно восстановиться, поскольку фазовое превращение при всех условиях нагрева носит ориентированный характер. Измельчение зерна может быть вызвано рекристаллизационными процессами в образовавшихся участках аустенита после осуществления ориентированного фазового превращения и нарушением общности ориентировки кристаллитов в самой ферритной матрице до начала а -у 7-превращения. В последнем случае если ферритная матрица в процессе нагрева утратит общность ориентировки и разобьется на разориентированные фрагменты, то, несмотря на то что в каждом таком фрагменте а-фазы аустени" ные зародыши образуются ориентированно, в целом общность ориентировки в пределах одного зерна будет утрачена это выразится в измельчении аустенитного зерна по окончании превращения [ 121]. [c.91]

В связи с изложенным в предьвдущем параграфе прежде всего требует объяснения тот факт, что при медленном нагреве, когда условия для протекания рекристаллизационных процессов, казалось бы, наиболее благоприятны вследствие длительности пребывания образцов при [c.94]

Если степень деформации больше критической (рис. 50, схема Щ, то в процессе деформации Общность расположения кристаллитов а-фазы нарушается (рис. 50,7/, б). При медленном нагреве в области субкри-тических температур начинается рекристаллизация а-фазы, развивающаяся в межкритическом интервале (рис. 50,11, в). В результате этих процессов а 7-превращение осуществляется в нетекстурованной матрице, и образующиеся участки 7-фазы уже не связаны общностью ориентировки, хотя в каждом зернышке а-фазы превращение идет ориентированно. С повышением температуры нагрева в межкритическом интервале происходит дополнительная разориентировка кристаллитов вследствие развития рекристаллизационных процессов и в возникших участках 7-фазы (рис. 50,//, г). По окончании фазового превращения формируется мелкозернистая структура (рис. 50,//,<3). [c.106]

В зазвтектоидных отожженных сталях зерно может восстанавливаться при определенных условиях нагрева [ 113]. По-видимому, в этом случае карбидная фаза осложняет рекристаллизационные процессы, и ориентированное зарождение 7-фазы может привести к проявлению структурной наследственности. [c.111]

Для борьбы с этим явлением следует использовать такие методы, которые будут способствовать активизации рекристаллизационных процессов и нарушению ориентационных свюей между кристаллитами превращающейся и вновь образующейся фаз (изменение условий нагрева, проведение промежуточного отжига или длительного высокого отпуска, применение пластической деформации). [c.115]

Ускоренный нагрев, повьшхая степень фазового наклепа и уменьшая возможности диффузионного перемещения дислокаций, приводит к интенсивному развитию после сдвигового а -превращения пластической релаксащ1и, сопровождающейся рекристаллизационными процессами. В результате общность ориентировки утрачивается и зерно измельчается. [c.121]

В сечении III в приповерхностном слое до глубины 50—100 мкм (рис. 191, в, г) наблюдается дробление зеренной микроструктуры с постепенным переходом в субслой крупных зерен продолговатой формы, образующихся вследствие рекристаллизационных процессов. Помимо основной зеренной микроструктуры, образуется внутризеренная с большим [c.340]

Рекристаллизационный отжиг предназначен для снятия наклепа и внутренних напряжений после холодной деформации и подготовки структуры к дальнейшему деформированию. Нагрев необходимо осуществлять выше температуры рекристаллизации, которая для железа составляет 450 °С (см. раздел 1.3). Обычно для повышения скорости рекристаллизационных процессов применяют значительно более высокие температуры, которые, однако, должны быть ниже критической точки А ,. Поэтому температура нагрева для рекристаллизационного отжига стали составляет 650-700 °С. В результате рекристал-лизационного отжига образуется однородная мелкозер- [c.120]

Длительная работа композиции приводит к разупрочнению арматуры в связи с развитием в проволоке ВТ15 рекристаллизационных процессов, ускоряемых действующей нагрузкой и диффузией никеля и хрома из матрицы в волокна. [c.309]

Аналогичным образом влияет и степень деформаций при ВТМО Если при больших степенях горячей дефор мации значительное развитие получает динамическая ре кристаллизация, то при этом снижается как прочность так и пластичность стали Для большинства высокопроч ных сталей, упрочняемых путем ВТМО, оптимальная сте пень обжатия при правильно выбранной температуре де формирования составляет 25—40 % При значительном легировании рекристаллизационные процессы могут не [c.235]

Незначительное изменение коэффициента сорбции при относительно малом абсолютном его значении в определенных пределах докритических деформаций, очевидно, характеризует отсутствие заметных рекристаллизационных процессов и изменения содержания аморфной фазы деформированного полимера. При рентгеноструктурном анализе образцов ПЭНП, деформированных в пределах Ар < 1,2 1,25, не обнаружено изменения их исходной кристалличности. [c.76]

При Хр 1,15 изменения свободного объема системы по механическим данным практически не наблюдается, в то время как скорость диффузионного процесса продолжает уменьшаться. Выше было указано, что применение релаксационного метода оценки ф [(см. уравнение (II.2)] для кристаллических полимеров требует осторожности. Это уравнение может быть использовано в области температур, при которых не происходят рекристаллизационные процессы и в то же время сохраняется достаточная подвижность эластически эффективных сегментов. В случае двухосного растяжения при деформациях Лр > 1,10 -1,15, очевидно, эластически эффективные кинетические сегменты уже значительно напряжены и возможно возникновение рекристаллизационных процессов. Это может привести к изменению активационного объема и соответственно скорости диффузионного процесса. Однако ввиду недостаточной чувствительности механический метод оценки измерения [c.89]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...