Определение положения разрыва

Это свойство не только полезно при графическом изображении разрывов, но и упрощает аналитическое определение положения разрыва. Если Q (р) — квадратичная функция, то это соотношение, очевидно, является точным. [c.42]

Рис. 2.8. Построение областей равной площади для определения положения разрыва в опрокидывающейся волне.

Диаграмма равновесия должна быть опубликована в масштабе, который обеспечивал бы возможность читать по ней ак можно больше данных со степенью точности, сравнимой с точностью экспериментальной работы. Изгибать диаграммы не следует, так как обычно они легко разрываются или повреждаются. Таким образом, для точных работ удобно публиковать один рисунок, указывающий общую форму диаграммы, и несколько рисунков в большем масштабе. На всех рисунках шкалы температуры и составов должны быть 1К,ратны длине 1 см для того, чтобы облегчить определение положения точек на диаграмме. Если диаграмма не очень сложна, удобно, чтобы линии температуры и состава были вычерчены по всей диаграмме с небольшими интервалами, например, через каждые 100° и 10% (атомн.) это облегчает измерения. [c.379]

Построенное решение справедливо в очаге деформации — в данном случае области, в которой соблюдается принятое выше предположение о радиальном течении материала в матрице. Очевидно, что очаг деформации ограничен конической поверхностью матрицы и двумя поверхностями разрыва скоростей перемещений на входе в матрицу и выходе из нее. Для определения поверхностей разрыва скоростей перемещений необходимо вначале рассмотреть течение материала в контейнере и калибрующем пояске, которые описываются одинаковыми по виду уравнениями. Предположим, что так же, как и в матрице, течение в контейнере является установившимся и ламинарным, т. е. скорости перемещения в радиальном и окружном направлениях равны нулю Vp = Vt = О, а скорость в направлении оси z — не изменяется по этой оси. Так же, как и в 38, строго говоря, течение материала в контейнере является неустановившимся скорость зависит от координаты 2 и положения штемпеля (пресс-шайбы). Из зависимостей скоростей деформаций от скоростей перемещений в цилиндрической системе координат [121 ] р = = О, а следовательно, согласно условию несжимаемости (6,4) = 0. Тогда из зависимостей скоростей деформаций от напряжений (2.95) заключаем, что = (Jq- [c.154]

В последнее время были проведены некоторые расчеты отрывных нестационарных течений идеальной (невязкой) жидкости, в которых заранее постулировалось наличие тангенциальных разрывов, начинающихся на поверхности тела [14, 15]. Возможно, что такие течения отражают в основных чертах истинное течение при очень больших числах Рейнольдса, хотя полной ясности в этом вопросе еще не достигнуто. Одним из важных вопросов является в этом случае определение положения точки отрыва в каждый момент времени. В случае обтекания пластины с острыми кромками под большим углом атаки, когда положение точек отрыва на кромках можно постулировать заранее, расчеты показывают довольно правдоподобную Каргину нестационарного отрывного течения со сходом вихрей с кромок пластины. При нестационарном обтекании гладких тел (например, цилиндра) точка отрыва перемещается по поверхности тела и ее положение заранее неизвестно. В работе [141 предполагается, что в этой точке тангенциальный отрыв направлен по касательной к поверхности тела. В рамках численной схемы расчета с применением дискретных вихрей, распределенных по тан- [c.237]

Подготовка автомата к работе осуществляется включением реле автоматической работы РАР. В автоматическом режиме электродвигатель ЭД включается путевым выключателем наличия деталей в подводящем лотке ПВ и путевым выключателем переполнения отводящего лотка ПВ,. При наличии деталей н. з. контакт выключателя ПВ размыкается и разрывает цепь реле времени ЗРВ, которое через и. о. контакт реле 2РВ подготовляет цепь пускателя к включению. Если после этого прекратится поступление деталей, то автомат проконтролирует оставшиеся в подводящем лотке детали и остановится в исходном положении. В случае переполнения отводящего лотка и. о. контакт выключателя ПВз размыкается, и реле времени 4РВ после определенной выдержки разрывает цепь пускателя. При перегрузке привода аварийная остановка автомата осуществляется и. з. контактом реле тока РТИ. При выключении пускателя К происходит электродинамическое торможение электродвигателя в обмотку статора подается постоянный ток в течение выдержки времени рел 1РВ. [c.317]

Затем, откладывая по оси ординат 5 и по оси абсцисс Ф, можно получить диаграмму истинных напряжений (рис. 2.15). Как видно из диаграммы, для разрыва образца необходимо все время увеличивать напряжения. На диаграмме характерны только две точки точка О, ординаты которой показывают истинное временное сопротивление и точка К, ординаты которой дают истинное сопротивление разрыву 5 . Способ определения положения точки > ясен из гео.метрического построения, приведенного на рис. 2.15. [c.30]

Для решения вопроса об определении положения точки разрыва в пространстве применяют фотосъемку разрыва снаряда одновременно двумя фототеодолитами (например фототеодолитами Цейсса), поставленными па известном расстоянии один от другого по обе стороны плоскости стрельбы. Кроме того м. б. использован и прибор инж. Дуда. Фотографирование помощью электрич. искры винтовочных пуль и снарядов в момент их выхода из ствола орудия дает представление о действии пороховых газов эти снимки имеют значение не только для внещней баллистики, но и для проектирования лафетов. [c.155]

Важный момент оптимального решения связан с определением положения питающей щели. Ее оптимальная координата Хц, в данной задаче не совпадающая ни с одной из координат сечений разрыва высоты зазора, в согласии с приведенным после (2.7) выражением с Д о, находится из условия непрерывности X при х = Хц. [c.39]

В случае, когда указанные выше операции осуществляются над диаграммой деформирования Т = 650, 550, 450 С, см. рис. 15), можно ожидать некоторого снижения точности, что связано с разрывом второй производной в точках соединения линейного и нелинейного участка упрочнения и участка упругости. В этом случае, как видно из определения сплайна, не гарантируется точность, полученная выше. Положение можно несколько исправить применением параметрического представления, когда строятся два сплайна Sa (Р) И (Р), зависящие от суммарной длины хорд [c.78]

В качестве предельного случая представляет также интерес динамический эффект от разрыва непрерывности функции положения ДП. В,чистом виде этот случай не может быть реализован, однако, как будет показано в п. 10, при определенных условиях достаточно резкие изменения первой передаточной функции П по своему динамическому последействию эквивалентны скачку. [c.101]

Сопоставление положения рабочих точек на диаграмме приспособляемости (см. рис. 77) с результатами испытаний (табл. 3) свидетельствует о наличии определенного соответствия. Разрушения происходили вследствие термической усталости, обычно трещина возникала у края отверстия, ее развитие приводило к разрыву диска. Лишь в дисках Н-8, Н-9 трещина возникала на периферии, где были расположены небольшие [c.167]

От момента подачи сигнала остановки до момента выполнения команды (разрыва кинематической цепи, переключения золотника гидропривода и т. п.) проходит некоторый период времени. Этот период времени может изменяться вследствие различных случайных причин в определенных пределах, при этом величина отклонения составляет А4- В зависимости от длительности прохождения сигнала команда будет выполнена при различном положении подвижного элемента рабочего органа. При минимальном времени прохождения сигнала рабочий орган (рис. П1.90) будет [c.568]

Как известно, в схеме Годунова по параметрам в соседних ячейках сначала решаются вспомогательные задачи о распаде произвольного разрыва. В частности, по параметрам в набегающем потоке и в ячейках, примыкающих к скачку зт, таким же путем находится нормальная к волне компонента ее скорости В и смещение по нормали А = тВ за временной шаг г. Так как конфигурация сетки в момент 1- -т определяется положением узлов ударной волны на направляющих, то ее построение состоит в определении смещений узлов, а не смещений центров прямолинейных отрезков, составляющих волну. Первоначально это делалось при помощи схемы, которую поясняет рис. 2, а. [c.170]

Разрывы на поверхности детали 11)икснруются v определенном положении относительно контактных плтстинок 14 с по.мощью хомутика 17. Выступ хомутика входит в разрыв на поверхности де- [c.93]

В работе М. Э. Кутсера и У. К. Нигула [3.47] (1969) рассматриваются гиперболические уравнения1, соответствующие уточненной по Тимошенко теории осесимметричното деформирования оболочек. Для определения положения и интенсивности фронтовых разрывов применяется метод преобразования Лапласа и его асимптотическая реализация при больших по модулю параметрах преобразования (малые моменты времени). [c.217]

До сих пор мы интересовались решениями AS уравнения (5.10.9), которые имеют слабые разрывы. Основное свойство> таких решений — это свойство всех разрывных решений линейной гиперболической системы уравнений разрывы в AS переносятся вдоль определенных поверхностей в пространстве, называемых волновыми фронтами которые, двигаясь с конечной скоростью, заметают в пространстве-времени характеристи-неские поверхности этой системы уравнений. Скорости распространения в олн и разрывов, переносимых волновыми фронтами, определяются из уравнений характеристик для данной системы. Пусть характеристическая кривая (для одномерного движения) описывается уравнением h x, t)=Q. Также пусть x = S t)—положение разрыва в момент t. Тогда h Se t) t) = 0. Дифференцируя это соотношение по t, получаем dxh dth = О, где с = dSefdt — скорость движения разрыва. Следовательно, характеристическая скорость, или скорость распространения возмущений, определяется формулой [c.296]

Характерные диаграммы с - V образцов, с поверхносгаой трещиной в основном металле ИМВ2 приведены на рис.7.5.7,о, распределение пластических удлинений 8 при расположении трещины в различных зонах сварного соединения показаны на рис.7.5.7, б,в,г. Особенностью разрушения всех образцов из сплава ИМВ2 является страгивание трещины при крайне низких значениях пластической составляющей 8 порядка 0,01 мм, что соизмеримо с точностью измерений неровностей поверхности разрыва (0,01 мм) Поэтому при определении положения точки б на диаграмме а - V считали, что 8 = 0,02 мм для всех испытанных образцов. [c.226]

Для определения положения точки В и величины угла яр необходимо проанализировать деформированное состояние. Диаграмма скоростей (годограф) для области течения, лежащей справа, показана на рис. 6.2( ). Предполагается, что клин внедряется в полуплоскость с постоянной скоростью V, задаваемой отрезком оа на годографе. Линия AED , отделяющая деформированную область от жесткой, является линией разрыва скоростей. Область ABE движется без искажения параллельно АЕ со скоростью ое и скользит относительно грани клина со скоростью ае. Область BD смещается без искажения параллельно D со-скоростью od. Скорость участка поверхности ВС направлена перпендикулярно ему и характеризуется отрезком og. [c.185]

Многие исследователи отмечали, что фронт трещины, движущейся в хрупком материале, на мгновение останавливается при встрече с включеними [5, 16, 47]. На рис. 2 показано такое взаимодействие для случая трещиноподобных пор, преграждающих путь фронту трещины в процессе разрушения сколом монокристалла окиси магния. В процессе такого разрушения перпендикулярно движению фронта трещины образовывались ступеньки. Картина этих ступенек, обычно называемая ручейковым узором, может быть использована для определения формы фронта трещины при любом его положении в процессе разрушения. Это показано на рис. 2 для пяти последовательных положений фронта трещины, отмеченных пунктирными линиями. Изучение этих положений свидетельствует о том, что каждая неоднородность на мгновение задерживает продвижение фронта трещины и что перед окончательным разрывом фронт трещины изгибается между парой располагающихся рядом мест задержки. [c.19]

По отношению к скорости разрушения, определенной, например, по результатам макроскопического наблюдения за развивающейся трещиной, ширина усталостных микрополосок занимает следующее положение на первой стадии она, как правило, больше значения средней скорости, на более поздних стадиях становится равной, а затем — меньшей скорости разрушения (рис. 80). В последнем случае увеличение общей скорости разрушения происходит в основном благодаря включению механизма ямочного разрыва. Поэтому высказываемое в ряде работ мнение, что образование одной усталостной полоски происходит за один цикл нагружения, следует считать ограниченно верным. Соотношение между числом циклов нагружения и количеством усталостных микрополосок определяется многими обстоятельствами, из которых наиболее ясными представляются стадия развития разрушения, на которой производится оценка, уровень действующих напряжений и свойству материала. [c.105]

Если оставим в стороне эти исключительные случаи, то эйлеровы углы твердой системы, движущейся относительно триэдра Qbi -,, представляют собою, как и координаты а, р, начала подвижного триэдра Oxyz, определенные функции времени так как движение происходит непрерывно, то и они не могут иметь никаких разрывов. Может только случиться, если твёрдо придерживаться пределов (31), что некоторые из эйлеровых углов Б те или иные моменты внезапно должны будут сделать скачок от одного из крайних своих значений к другому, хотя это и не будет связано ни с каким разрывом в самом ходе движения. Но и здесь, как и в аналогичном случае плоских углов Б полярных координатах (П, рубр. 14), эти искусственные разрывы устраняются путем отказа от тех или иных из ограничений (31) соответственные эйлеровы углы тогда изменяются непрерывно, хотя и за пределами узких основных интервалов этим нутем, однако (как мы это уже наблюдали относительно аномалии в плоскости), непрерывность восстанавливается ценою утраты однозначности соответствия между положением тела и эйлеровыми углами. [c.189]

Включение автомата производится пакетным выключателем S5, Цепь электродвигателя включается пакетным выключателем Вв-При нажатии кнопки, ,пуск К2) срабатывает реле Р11 и контактами 1Р11 включается двигатель. Блокировка реле Р11 осуществляется через контакты 2Р11. При работе автомата переключатель рода работ (S4) находится в положении работа . При этом цепь сигнальных лампочек разомкнута, а цепь электромагнитов включена. При настройке автомата переключатель В4 поставлен в положение настройка (контакт в цепи питания сигнальных лампочек замкнут, в цепи питания электромагнитов — разомкнут). При нажатии кнопки пуск (/Сг) обеспечивается пуск автомата только на один цикл, так как микропереключатель S3 в определенный момент времени обесточивает реле Р11, которое контактом 1Р11 разрывает цепь питания двигателя. Работа микропереключателя S3 происходит от кулачка, положение которого регулируется с учетом инерции подвижной части автомата. [c.394]

О разрывных решениях. В плоском напряженном состоянии, так же как и в случае плоской деформации, значительный интерес представляют разрывные решения, которые могут иметь место для областей гиперболичности и параболичности. Помимо разрывов в напряжениях и скоростях, вполне аналогичных по свойствам разрывам, рассмотренным в гл. VI, в тонкой пластинке, как заметил Хилл [ ], важное значение приобретает новый тип разрыва. Именно— вдоль некоторых линий может возникнуть резкое утонение (или утолщение) пластинки (фиг. 142, а). Такая линия является математической идеализацией наблюдаемого в опытах локального образования шейки. Условимся поэтому называть такую линию разрыва шейкой ее следует рассматривать как предельное положение полоски интенсивной деформации, причем соответственно схеме плоского напряженного состояния скорость деформации в шейке считаем равномерной. Причиной утонения является скачок в нормальной составляющей скорости последний не может быть произвольным, так как связан определенными условиями с напряженным состоянием. Рассмотрим эти условия. [c.220]

PIFx, где Fx — сечение в данный момент деформирования) становится значительно больше условного или номинального о. Истинное напряжение достигает максимального значения в точке Z (при окончательном разрушении образца). Однако истинное напряжение в момент разрыва 5к, определенное по диаграмме растяжения, не имеет те.хнического и физического смысла, так как положение точки Z определяется условиями испытания (жесткостью машины, скоростью деформирования), а геометрическое сечение fx не соответствует живо.му, так как в месте сужения сильно развивается деструкция. [c.6]

Активная зона заключена в корпус из нержавеющей стали и окружена радиальным бериллиевым отражателем толщиной около 5 см. Для регулирования реактора используются четыре полуци-линдрические бериллиевые секции, расположенные в радиальном отражателе. Поворот этих секций вокруг вертикальной оси изменяет их положение по отношению к активной зоне и увеличивает или уменьшает утечку нейтронов из реактора. Во< збежание самопроизвольного пуска реактора положение секций фиксируется стопорной чекой. Перед запуском установки на-орбите по команде с Земли чека разрывается, регулирующие секции поворачиваются на определенный угол и создают дополнительную реактивность. Две секции поворачиваются с большей скоростью с помощью пружин, две другие вращаются под действием электромоторов с меньшей скоростью. Указанные секции используются для регулирования в период вывода реактора на рабочую мощность и для компенсации изменений реактивности, вызываемых температурными и мощностными эффектами, накоплением ксенона и частичным перераспределением водорода в п вый период работы реактора на полной мощности (72 /). После этбго секции отключаются и дальнейшие потери реактивности, обусловленные утечкой водорода, выгоранием топлива и накоплением продуктов деления, компенсируются выгоранием самариевого поглотителя. [c.231]

Характеристика контактных групп реле и контакторов. Как было сказано, контакты реле я контакторов подразделяются (если рассматривать положение этих контактов при обесточенном реле) на р- и з-контакты. Кроме этого, контактные группы реле и контакторов характеризуются величиной провала и раствора контактов. Провал контакта — расстояние, которое проходит подвижный контакт от начала соприко-сновенйя с неподвижным, если убрать неподвижные (рис. 76). Провал контакта должен быть вполне определенной величины для одного и того же типа реле или контактора, и от того, как osi отрегулирован, зависит работоспособность контактов. Надежность работы контактов зависит от степени нажатия под-виясных контактов на неподвижные. При слабом нажатии из-за большого сопротивления места контактирования контакты подвергаются нагреву и последующему подгоранию, что приводит к потере проводимости контактов. Начальное поджатие пружины обеспечивает в момент соприкосновения подвижных контактов с неподвижными необходимое нажатие, но этого недостаточно для стабильной работы данных контактов. Малейшее сотрясение приведет к разрыву электрической цепи. Поэтому необходим требуемый провал контакта. [c.186]

На ряде кранов (КС-2571 А, КС-3562А, КС-3562Б, КС-3571 и КС-3575) вместо ограничительной скобы устанавливают грузик, подвешенный на тросике определенной длины и сободно охватывающий неподвижную ветвь грузового каната. Грузик через тросик и рычаг включает конечный выключатель. При подъеме крюка в крайнее положение грузик поднимается, освобождая рычаг, контакты выключателя разрываются и лебедка останавливается. [c.113]

Воздухопровод сообщается через кран 3 с главным резервуаром 2, в котором содержится запас нагнетаемого компрессором 1 сжатого воздуха, или с атмосферой. Ручка крана 3 имеет положение перекрыши, при котором обеспечивается сохранение определенного давления в воздухопроводе и тормозных цилиндрах. Этот тормоз прямодействующий, так как он обеспечивает прямое сообщение тормозных цилиндров с источником сжатого воздуха. В случае разрыва воздухопровода (например, при разъединении вагонов поезда) тормозные цилиндры сообщаются с атмосферой и тормоз не обеспечивает воз.можности затормаживания, поэтому он является неавтоматическим. Выполненные по так ой схеме тормоза приме няются только как вспомогательнь е для локомотивов. [c.20]

Действительно, на некотором этапе этого процесса, как уже упоминалось, микроповреждеяия объединяются в макротрещины. Можно отказаться от детального изучения возникновения и развития сети микроповреждений (распределение которых по телу должно представлять поле параметра со, фигурирующего в (4.39)), если хотя бы ориентировочно известны начальные размеры и положение макротрещин. А это во многих случаях и в самом деле можно указать довольно точно без детального анализа начальной стадии процесса разрушения (существенное значение имеет тот факт, что между микро- и макротрещинами нет резкой границы часто разрывы в кристаллической решетке с размерами порядка десятков ангстрем оказывается возможным трактовать на языке механики сплошной среды). В результате задача о разрушении тела сводится к задаче о равновесии (или движении) тела с трещинами, определению сопротивления распространению в теле заданной системы трещин и тому подобным вопросам, служащим предметом механики тела с трещинами или, короче, механики трещин. [c.137]

Высказанные положения приводят к выводу, что для точного определения начала видимого сгорания необходимо, чтобы цикл сжатие — расширение без сгорания был бы автоматически получен на том же снимке, на котором регистрируются рабочие индикаторные диаграммы, с минимальным возможным разрывом по времени и без остановки вращения барабана фотоприставки. [c.174]

Удобным методом, позволяющим учесть условие непротекания на поверхности тела произвольной геометрии, является метод присоединенных вихрей [Белоцерковский, Пишт, 1978]. Поскольку поверхность тела, обтекаемого невязкой жидкостью, является линией тангенциального разрыва скорости, то ее заменяют присоединенной вихревой пеленой, которую, в свою очередь, моделируют набором точечных вихрей. Само же условие непротекания ставится лишь в конечном числе контрольных точек, расположенных мелоду вихрями. Вопрос о способе размещения присоединенных вихрей и контрольных точек и о выборе их числа наиболее полно изучен в работах Д.Н. Горелова [1980, 1990]. В отличие от обычно применяемого равномерного размещения (см. С.М. Белоцерковский, М.И. Ништ [1978]), здесь предлагается находить положение контрольных точек из условия равенства в них скорости, индуцированной присоединенными вихрями, и скорости, индуцированной непрерьшным вихревым слоем, что позволяет существенно повысить точность определения циркуляций сходящих вихрей или увеличивать шаг интегрирования по времени. Общая точность расчетов зависит и от числа присоединенных вихрей. Его увеличение ограничено возможностями ЭВМ - приходится решать системы линейных уравнений с большим числом неизвестных. По этой причине возникает сложность в применении метода присоединенных вихрей в задачах о движении завихренных областей вблизи протяженных границ (около плоскости, в каначе и т. п.). [c.327]

В схеме Годунова, в которой по параметрам на слое 1 из решения задачи о распаде произвольного разрыва находятся нормальные компоненты скорости центров всех элементов волны, построение контура волны можно вести аналогичным образом. При этом роль скорости звука играет своя для каждого элемента нормальная скорость О, а набегающий поток может быть и не равномерным. Для случая с точкой расщепления (I соответствующая схема дана на рис. 2, в. Здесь кд, -линия стационарного косого скачка, а тонкие прямые - направляющие разностной сетки. Певозмущенный стационарный поток с обеих сторон от к(1 равномерный и сверхзвуковой со скоростями ql и q2 над и под к(1. Область возмущенного течения ограничена слева ударной волной зи). По аналогии с принципом Гюйгенса и рис. 2, б волна, заданная на рис. 2, 6 в момент 1 пунктирной ломаной, при отсутствии набегающего потока образовывалась бы левыми участками штриховой кривой (кружочки - точки сопряжения отрезков прямых и окружностей). Сдвиг получающейся таким образом линии на rq приводит к штрихнунктирной кривой, пересечения которой с направляющими и с прямой к(1 или с ее продолжением определяют положение узлов (точки) волн в момент t- -т. Сама ударная волна в рамках применяемой для расчета схемы заменяется затем ломаной, соединяющей найденные узлы (сплошная линия). Поскольку в действительности для определения координат узлов строить штриховую и штрихнунктирную кривые не требуется, то алгоритм счета получается весьма простым. [c.173]

Проблема определения волны разгрузки занимает ключевое положение в одномерной теории распространения упруго-пластических волн. Анализ показал, что эта проблема не сводится к классическим задачам Гурса, Коши или смешанной задаче теории гиперболических уравнений. Для нее был разработан специальный метод решения (Г. С. Шапиро, 1946), получивший впоследствии дальнейшее развитие (В. Л. Бидерман, 1952). Исследовались также специфические случаи распространения разрывов (X. А. Рахматулин и Г. С. Шапиро, 1948), причем в случае продольного удара стержня по жесткой преграде была обнаружена возможность существования стационарных разрывов (В. С. Ленский, 1949). Построение автомодельных решений анализировалось Г. И. Баренблаттом (1952). Своеобразный подход к проблеме распространения упруго-пластических волн был предложен К. П. Станюковичем (1955). [c.304]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...