Сопротивление временное истинное

Вторая диаграмма изображает поведение пластичного материала при линейном растяжении (на рис. 18 приведена истинная диаграмма растяжения). За опасные состояния в этом случае могут быть приняты начало текучести, начало образования шейки и разрушение материала. Опасными напряжениями соответственно будут предел текучести, временное сопротивление и истинное напряжение в момент разрушения. Появление линий сдвигов (линий Чернова — Людерса) при возникновении остаточных деформаций (рис. 13) и разрушение образцов по поверхностям, наклоненным к направлению растягивающей силы под углом я/4 ( 27), дают основание считать, что как образование и развитие пластических деформаций, так и разрушение происходит за счет скольжений и сдвигов под действием наибольших касательных напряжений такой вид разрушения называется разрушением путем среза. [c.128]

Диаграмму в координатах 5—е называют диаграммой истинных напряжений и деформаций (или просто истинной диаграммой). На истинной диаграмме, как и на условной, можно найти характерные точки, соответствующие истинному пределу текучести 8 , истинному временному сопротивлению 5,, истинному сопротивлению разрыву 5, , а также истинному предельному равномерному удлинению Ер и истинному конечному удлинению Е, (рис. 2.9, б). [c.36]

Самым распространенным является испытание на статическое растяжение. Им выявляют следующие механические характеристики материалов a,j — предел текучести (физический) 0(1,2 — предел текучести (условный) Og — временное сопротивление ар— истинное сопротивление разрыву S — относительное удлинение после разрыва ijj — относительное сужение в зоне разрыва Sg — относительное равномерное удлинение ощ — истинное временное сопротивление. [c.131]

С помощью этих методов установлены многие приближенные (качественные) зависимости между пределом выносливости и более простыми механическими свойствами временным сопротивлением ав, истинным сопротивлением разрушению 5 , сопротивлением отрыву Sot, сопротивлением срезу iy, и др. [13, 21, 24]. [c.180]

Сопротивление временное 22, 29, 48 ---истинное 55 [c.853]

При больших степенях деформации образца, которые характерны для напряжений больших предела текучести, об упрочнении судят по изменению истинного напряжения, равного частному от деления усилия в определенный момент времени на площадь поперечного сечения образца в тот же момент. Истинное напряжение является пределом текучести упрочненного материала. Значение этого напряжения определяют по кривым упрочнения, представляющим собой зависимость между сопротивлением деформации (истинного напряжения) от степени деформации (относительной VI/ или, чаще - логарифмической е). При построении таких кривых изменением напряжения на линейном участке роста усилия от нуля до предела текучести пренебрегают, начиная построение с предела текучести, соответствующего моменту начала пластической деформации. При этом построение кривых упрочнения выполняют по результатам испытаний образцов на растяжение (реже сжатие) в статистических условиях, т.е. практически пренебрегая влиянием динамики на- [c.19]

Скорость химической коррозии металлов определяют количественно, наблюдая во времени т какую-либо подходящую для этих целей величину у. глубину проникновения коррозионного разрушения в металл П, толщину образующейся на металле пленки продуктов коррозии h, изменение массы металла т или объема реагирующего с металлом газа V, отнесенные к единице поверхности металла, изменение механических свойств металла (например, предела прочности а ) или его электрического сопротивления R, выраженные в процентах, и т. д. Истинная (или [c.40]

При испытании на растяжение определяются следующие основные характеристики прочности пределы пропорциональности, упругости и текучести, временное (предел прочности) и истинное сопротивление разрыву. [c.18]

Кроме того, временное сопротивление является очень условной характеристикой прочности металла, поскольку разрывное усилие делится па первоначальную площадь сечения образца, а пе на конечную. Правильнее сравнивать металлы по истинному сопротивлению разрыву Sk, однако такую характеристику не всегда определяют. [c.191]

При максимальной нагрузке в образце начинает образовываться местное сужение поперечного сечения — шейка, вследствие него сопротивление образца быстро уменьшается, и кривая здесь идет вниз. Но истинное напряжение, получающееся делением нагрузки на соответствующую площадь сечения образца в шейке, возрастает. К моменту разрыва истинное напряжение в шейке имеет наибольшее значение оно может в два или даже в три раза превышать временное сопротивление. [c.11]

На рис. 5.18,в представлены изменения истинного коэффициента тепловой эффективности ij) и теплового сопротивления золовых отложений на трубах СРЧ котлов П-49 и ПК-38 от времени после цикла очистки. Видно, что значение If непосредственно после очистки топки котла П-49 высокое (0,87), а соответствующее ему тепловое сопротивление отложений низкое —0,4 -Ю- м -К/Вт. Для топок котлов ПК-38 как с жидким, так и с твердым шлакоудалением эти же величины составляют ij5=0,94 и / = 1,8-10-Зм К/Вт. [c.223]

Предел прочности условный (о = PJF, ), или временное сопротивление разрушению, соответствует максимальной нагрузке образца (см. рис. 1.15) и максимальному значению его равномерной деформации. После достижения максимальной нагрузки Р происходят потеря образцом механической устойчивости и локализация деформации в шейке, но Og не является предельной прочностью металла. Как показывает перестройка диаграммы растяжения из координат Р — А/в координаты S — е (см. рис. 1.15), истинное напряжение продолжает возрастать и достигает максимального значения в момент разрушения (S ). [c.34]

При испытаниях на растяжение определяют характеристики прочности временное сопротивление (предел прочности) Пд, предел текучести (Тт((Т(,,2), истинный предел прочности реже предел пропорциональности Ппц и предел упругости Oo.osi а также характеристики пластичности относительное удлинение б и относительное сужение г1). Перед испытанием определяются (рис. 3.1, а) начальная расчетная длина образца о начальный диаметр рабочей части цилиндрического образца о начальная толщина и ширина feg рабочей части плоского образца. Вычисляется начальная площадь поперечного сечения рабочей части образца За ig принимают участок рабочей длины образца, на котором определяется удлинение. [c.23]

Отношения предела выносливости к временному сопротивлению и предела выносливости к истинному сопротивлению разрыву для ста. не являются стабильными и растут с повышением температуры. Применительно к алюминиевым сплавам предел выносливости наиболее тесно связан с временным сопротивлением разрыву i[82]. [c.100]

Ов — предел прочности (временное сопротивление разрыву), МПа S/г — истинное сопротивление разрыву, МПа Лп — ударная вязкость при изгибе, МДж/м [c.6]

Экспериментальные данные по откольной прочности в координатах Ор—а [о рассчитана по формуле (7.46)] приведены на рис. 119. Сопротивление откольному разрушению в соответствии с этими результатами растет с ростом скорости нагружения в плоскости откола по линейному закону с коэффициентом пропорциональности Аар/Дсг=1,05-10 с. При больших отношениях толщин образца и ударяющей плиты основной вклад в скорость нагружения вносит центрированная волна разгрузки от близлежащей к области откола свободной поверхности, и средняя скорость нагружения при этом сильно отличается от истинной. По этой причине принятие в качестве временного параметра откольного разрушения скорости спада за фронтом ударной волны не может характеризовать поведение материала, так как скорость деформирования в плоскости откола определяется в основном крутизной фронта отраженной волны нагрузки. [c.237]

Так, А. В. Станюкович (ЦКТИ) предлагает использовать отношения истинного сопротивления разрушению к временному сопротивлению при комнатной температуре. При значительном накоплении повреждений, приближающих сталь к разрушению, отношение ов/5к снижается до 0,2—0,5 (Л. 77] (для аустенитной стали). [c.250]

Следует признать, что пока нет еще метода, который позволил бы достаточно объективно и надежно оценить поврежденность металла, накопленную в эксплуатации. В комплекс показателей, на которые следует ориентироваться при определении надежности дальнейшей работы паропровода, должны входить результаты измерения ползучести в эксплуатации изменения состава карбидного осадка изменения структуры отношение временного сопротивления при рабочей температуре к временному сопротивлению при комнатной температуре отношение истинного сопротивления разрыву к временному сопротивлению при комнатной температуре, а также соответствие механических свойств при комнатной темпе- [c.254]

Временное сопротивление, или предел прочности, является условным понятием, так как при его определении берут не истинную площадь шейки образца в момент разрыва, а исходную площадь сечения. Однако, как известно, величину напряжения в реальной детали также находят как отношение наибольшей нагрузки к исходному сечению детали. В очень хрупком металле шейка при разрыве выражена не резко и величина временного сопротивления (предела прочности) близка к истинному пределу прочности. Истинный или эффективный предел прочности (иначе называемый сопротивлением разрушению) представляет собой отношение нагрузки при разрыве образца к минимальной площади сечения образца после разрыва, т. е. к площади шейки. Величина временного сопротивления, как правило, не дает для технических [c.10]

Величина истинного предела прочности или истинного временного сопротивления определяется по формуле (3.8), [c.49]

Значения предела текучести (Ор ), временного сопротивления о,, предельного равномерного удлинения 8р, истинного сопротивления разрыву 5, , относительных удлинения 85 и сужения у после разрыва для некоторых марок стали представлены в табл. 2.2. [c.36]

Основные характеристики механических свойств (а — предел текучести, Оод — условный предел текучести, — временное сопротивление, 8 — сопротивление разрыву, )/, 5 — относительное сужение и удлинение соответственно, Е — модуль упругости и т — показатель деформационного упрочнения), определенные на укороченных образцах с диаметром рабочей части 6...10 мм указанных сплавов, приведены в табл. 7.1. Пределы текучести сплавов были в диапазоне от 9,4 до 41,4 кгс/мм , пределы прочности — от 20,5 до 49,0 кгс/мм , при этом отношение предела текучести к пределу прочности составляло о,46...о,94. На рис. 7.2 показаны начальные участки диаграмм статического растяжения в истинных координатах (а - е) для сплавов [c.181]

Истинный предел прочности 5к (при разрушении), или истинное временное сопротивление, определяют по конечной ординате кривой растяжения. [c.194]

В связи с предыдущим примером необходимо отметить, что, хотя в отсутствие искры кислородно-водородная смесь остается неизменной в течение неопределенно длительного времени, на самом деле это является лишь следствием того, что у нас нет возможности проводить достаточно длительное наблюдение. Как показал Пиппард [5], для практически полного превращения смеси в воду в отсутствие искры необходимое время может быть настолько огромным, возможно 10 ° лет или более, что рассматриваемый процесс оказывается совершенно неощутимым . Однако следует отдавать себе отчет в том, что кислородно-водородная смесь не находится в истинном устойчивом состоянии. Более того, нужно остерегаться называть состояние системы устойчивым, когда она в действительности находится в метастабильном состоянии так называемого равновесия . Необходимо также отметить, что ограничивающий фактор, названный нами пассивным сопротивлением и удерживающий систему в метастабильном состоянии, не является связью в рамках определения, приведенного в разд. 2.5, поскольку он в конечном итоге не предотвращает перехода системы в устойчивое состояние. Существование такого фактора на самом деле связано с чрезвычайно низкой скоростью естественной реакции при имеющихся температуре и давлении. [c.37]

Инженерная практика давно уже выявила преимущества использования условных напряжений перед истинными при исследовании механических свойств материалов. Так, известная величина — временное сопротивление — на условной диаграмме растяжения является одной из основных характеристик конструкционного материала (входящей в его технический паспорт). [c.172]

Максимальное условное напряжение, которое выдерживает образец, называют временным сопротивлением или пределом прочности (точка 4). Истинное напряжение в момент разрушения образца называют истинным пределом прочности — S . [c.17]

Определяют при температуре от О до —100° С и при температуре кипения технического жидкого азота (—196° С), а в некоторых случаях жидкого водорода (—259° С) и гелия (—269° С) следующие характеристики предел текучести (физический и условный), временное сопро- тивление, истинное сопротивление разрыву (разрушению), относительные удлинение и сужение. Испытуемый образец помещают либо непосредственно в охлаждающую жидкость, представляющую со ой смесь этилового спирта (ацетона) с твердой углекислотой, или жидкий азот (водород, гелий), либо в специальные камеры — криостаты. [c.15]

Временное сопротивление (а ) характеризует максимальное напряжение, предшествующее разрушению образца. Различают напряжения условные и истинные. Условным напряжением называют отношение величины нагрузки к исходному сечению образца истинным - к сечению, которое образец приобрел к моменту достижения данной нагрузки. Диаграммы растяжения пластичных металлов с условными напряжениями отличаются от диаграмм с истинными напряжениями. [c.52]

Формула (14.7) показывает, что отличие условного временного сопротивления от истинного увеличивается с увеличением равномерного сужения при растяжении. У аустенитной хромоникелевой стали с высоким равномерным сужением (фрав = 0,44), СТв = 77 кгс/мм , а 5в = = 138 кгс/мм , т. е. почти вдвое превышает величину сгв- Сталь хромансиль после закалки с 880° С и отпуска при 200° С дает равномерное сужение всего только 3%, и поэтому для нее различие между величинами СТв и 5в весьма мало. Очевидно, что у хрупких при растяжении материалов деформация при достижении максимальной нагрузки (она же разрушающая) весьма мала и потому различие между Оъ и 5в совершенно незначительно. [c.25]

Кривая истинных напряжений при растяжении малоуглеродистой стали представлена на рис. 105, б. Точке В соответствует начало возникновения остаточной деформации и истинное напряжение, являющееся пределом текучести. Точке Е отвечает наибольшая сила Рчжс, которую выдержал образец во время испытания. По ней определяется величина истинного временного сопротивлени Sg. Деформация образца от начала растяжения до момента, отвечающего точке , равномерна по длине образца. Абсцисса точки Е ( е) представляет наибольшее равно- [c.100]

Кривая истинных напряжений при растяжении малоуглеродистой стали представлена на рис. 105, б. Точке В соответствует начало возникновения остаточной деформации и истинное напряжение, являющееся пределом текучести. Точке Е отвечает наибольшая сила Рмакс, которую выдержал образец во время испытания. По ней определяется величина истинного временного сопротивления Sa- Деформация образца от начала растяжения до момента, отвечающего точке Е, равномерна по длине образца. Абсцисса точки Е (Vf) представляет наибольшее равномерное сужение. Точка К диаграммы соответствует моменту разрыва образца. Ее абсцисса представляет собой наибольшее сужение сечения Ук, а ордината — истинное сопротивление разрыву 5к. Как видно из истинной диаграм- [c.108]

Оценку степени удаления золовых отложений с труб топочных экранов в циклах водной очистки можно провести при помощи истинного значения коэффициента тепловой эффективности экранов г ) и теплового сопротивления отложений R. При этом величина if рассчитывается как соотношение воспринятых экранами и падающих на них тепловых потоков с вычетом потока обратного излучения от золовых отложений. Таким образом, tj) показывает долю воспринимаемого экранами потока теплоты от падающего излучения. Поскольку уменьшение тепловосприятия топки со временем происходит из-за загрязнения экранных труб золовыми отложениями, определенный таким образом истинный коэффициент тепловой эффективности экранов характеризует процесс загрязнения более четко, чем коэффициент, учитывающий загрязнение топочных экранов по нормативному методу теплового расчета ijJH- Зная истинный коэффициент [c.222]

Таким образом, по диаграммам на рис. 1.6 можно установить то значение истинного напряжения, при котором сила Р проходит через максимум это будет при равенстве ординаты соответствующей кривой деформирования тангенсу угла наклона касательной. На нисходящей ветви диаграммы растяжения (рис. 1.5) процесс равномерного пластического деформирования становится неустойчивым. Действительно, если допустить весьма малое случайное сужение на малом участке длины образца, то на этом участке пластическое деформирование сможет протекать при меньшей силе, чем на соседних участках. При этом на участке случайного сужения пластическое деформирование будет продолжаться, а на соседних прекратится, и там диаметр образца практически останется таким же, каким он был в момент прохождения силы Р через максимум. Предел прочности (временное сопротивление) = P/Fg будет при этом тем условным напряжением, которое отвечает пределу равномерного пластического деформирования образца (истинный предел прочности Стц = P/F выше Стц обычно на 5—10 %). Однако для определенных материалов, температур и скоростей истинная диаграмма деформирования может быть и такой, что условие (1.4) не выполняется вплоть до момента физического разру- [c.13]

При малых временах разрушения условие (3.66) приближается к равенству = С, где С — константа материала, входящая в критерий статического разрушения. В указанный критерий Писаренко—Лебедева обычно вносят предел продности материала оГц, хотя применительно к пластичным металлам, по-видимому, правильнее использовать величину истинного сопротивления разрыву при растяжении Ор. С возрастанием времени разрушения, т. е. с уменьшением напряжений, условие разрушения приближается к равенству = l/t. [c.85]

Вопрос о паросодержапии является ключевым вопросом гидравлики и теплообмена в рассматриваемой области. Помимо того что знание паросодержа-ния необходимо для расчета циркуляционных характеристик и кинетики активных зон кипящих реакторов, без него вряд ли возможно получить исчерпывающие рекомендации но коэффициентам теплоотдачи и гидравлического сопротивления, а также условиям возникновения кризиса теплообмена. До последнего времени вышеупомянутые величины изучались, как правило, без учета истинных па-росодержаний в потоке, что происходило, по-видимому, из-за отсутствия надежных расчетных зависимостей. Можно надеяться, что совместная постановка этих задач позволит по-новому взглянуть на систему определяющих критериев, получить единые но форме расчетные зависимости при наличии и отсутствии термодинамического равновесия фаз в потоке, разобраться с влиянием предыстории потока и помочь обобщению экспериментальных данных при неравномерном обогреве по длине канала и в нестационарных условиях. [c.80]

ПРОЧНОСТИ ПРЕДЕЛ — напряжения или деформации, соответствующие максимальному (до разрушения образца) значению нагрузки (мера прочности твёрдых тел). При растяжении цилиндрич. образца из металла разрушению (разрыву) обычна предшествует образование шейки, т. е. местное уменьшение поперечных размеров образца, при атом необходимая для деформации растягивающая сила уменьшается. Отношение иаиб. значения растягивающей силы к площади ноне речного сечения образца до нагружения наз. условным П. п. или временным сопротивлением. Истинным П. п. наз. отношение значения растягивапощей силы непосредственно перед разрывом к наименьшей площади поперечного сечения образца в шейке. При одноосном растяжении условный П. п. меньше истинного. В хрупких материалах местное уменьшение поперечных размеров перед разрывом незначительно и поэтому величины условного П. п. и истинного П. п. различаются мало. При продольном сжатии цилиндрич. образца разрушению не предшествует уменьшение сжимающей силы. Условный и истинвый П. п. при этом вычисляются как отношения значения сжимающей силы непосредственно перед разрушением к начальной (до сжатия) площади поперечного сечения и к площади сечения при разрушении соответственно. При кручении тонкостенного трубчатого образца определяется П. п. при сдвиге как наибольшее касательное напряжение, предшествующее разрушению образца. [c.168]

В опытах с жидкометаллическими теплоносителями было обна1ружено постепенное изменение величины а во времени [Л. 93, 97, 101, 104], причем по данным [Л. 101 эта стабилизация для сплавов истинных металлов наступала после 500—900 ч непрерывной работы теплоносителя. По-видимому, это связано с постепенной (во времени) стабилизацией трех рассмотренных выше типов контактных термических сопротивлений на границе стенка — жидкость. [c.218]

С реди жидкометаллических теплоносителей теплообмен при плш оч ной конденсации, по- видимому, имеет мс-сто у истинных металлов, их сплавов и амальгам. К, настоящему времени мы располагаем единственными опытными данными по теплообмену единственного представителя этих теплоносителей — натрия. Эти данные, полученные Бониллой и Майером [Л. 9] и приведенные в табл. 4-6, относятся к трубке диаметром 12,7 и длиною 152 мм, наклоненной под углом 45° к горизонту и выполненной из нержавеюп1ей стали. При указанных в таблице температурах паров натрия наличие контактного термического сопротивления исключено и тем не менее действительные значения коэффициентов теплотдачи несравненно ниже теоретических. Для сплавов истинных металлов влияние двухкомпонентной конденсации должно несколько снизить величину а относительно ее значения для истинных металлов, однако это положение должно быть экспериментально подтверждено. [c.268]

Диаграммы условных и истинных напряжений и деформаций. Протяженность первичных диаграмм растяжения вдоль осей координат Р и А/ зависит от абсолютных размеров образцов. При постоянной 1фатности образца чем больше его длина и площадь поперечного сечения, тем выше и протяженнее первичная диаграмма растяжения. Однако если эту диаграмму представить в относительных координатах, то диаграммы для образцов одной кратности, но разных размеров будут одинаковы. Так, если по оси ординат откладывать условные напряжения ст, равные отношению нагрузки Р к начальной площади поперечного сечения Ро, а по оси абсцисс — условные удлинения 8, равные отношению абсолютного приращения длины образца А/ к его начальной длине о, то диаграмму называют диаграммой условных напряжений и деформаций (или просто условной диаграммой). На рис. 2.9, а схематически представлена условная диаграмма а—5. На этой диаграмме отмечены условный предел текучести Ст(,2, временное сопротивление а,, [c.35]

Во время шестого опыта образовалась шейка, точка Ъ на рис. VI. 1 была достигнута. Было найдено, что определяемое, как обычно, сопротивление растяжению, или, иначе, так называемое временное сопротивление, равнялось 4120 кПсм . Истинное сопротивление растяжению было 5200 кПсм , однако следует помнить, что в действительности разрушение никогда не происходит при таком напряжении. Продолжать эксперимент дальше не имело смысла. Известно, что следовало ожидать образец перестал бы удлиняться равномерно но всей длине, а стал бы утончаться в некотором поперечном сечении, где и происходило бы локальное удлинение в конце койцов в этом месте произошел бы разрыв стержня при несколько меньшей нагрузке, но при более высоком напряжении. После каждого опыта измерялась длина и диаметры по всей длине стержня Й с точностью до 0,01 мм. В самой верхней части рис. XX. 3 в увеличенном масштабе показаны формы образца вплоть до образо- [c.329]

Методы определения времени непроницаемости можно условно разделить на две группы прямые и косвенные. В первом случае То находят при постановке следующего эксперимента по одну сторону испытуемой полимерной пленки помещают агрессивную жидкость или газ и фиксируют время появления одного из компонентов этой среды в пространстве за пленкой. Используют разнообрази е способы обнаружения проникновения вещества через пленку по изменению цвета индикатора, помещенного на выходной стороне пленки по изменению pH, электропроводности, радиоактивности или химического состава раствора, контактирующего с выходной стороной пленки. Очевидно, что определяемое таким способом То является суммарным временем, необходимым как для диффузии агрессивного вещества через пленку. Так и для накопления его за пленкой в минимальном количестве, достаточном для данного метода индикации. Следовательно, найденная величина То всегда больше истинного времени непроницаемости и зависит от метода индикации. По-ви-диАшму, минимя-льттяя ошибка будет при использовании радиоактивных индикаторов. Иногда время непроницаемости связывают со временем, в течение которого покрытие сохраняет высокое. электрическое сопротивление. Такая точка зрения вызывает следующие возражения например, диффузия соляной и плавиковой кислот в гидрофобных полимерах протекает без изменения электрического сопротивления полимеров, следовательно, таким способом невозможно определить время проскока . Но и в тех случаях, когда электрическое сопротивление изменяется, это уже следствие вторичных процессов, происходящих в полимере, и они могут наступать значительно позже проскока . [c.76]

Метод Сайкса—Грузина [9.4]. Метод основан на измерении количества тепла, необходимого для нагрева образца до определенной температуры (принцип обратной калориметрии). Образец 1 (рис. 9.2) нагревается с помощью спирали сопротивления 2, помещенной внутри образца. При нагреве образца массой т от температуры до Tjj количество тепла, необходимое для нагрева без учета тепловых потерь, определяется как Q = PRx, где I — электрический ток, проходящий через спираль сопротивлением R в течение времени т. Средняя теплоемкость определяется по формуле Ср = PRxjm. Для получения значения истинной теплоемкости необходимо уменьшить АГ = — Tj. Для этого образец помещают в блок 3, который в свою очередь находится в печи 4. Теплоемкость определяется уравнением Ср = = Wjm (dTJdt), где W — мощность спирали m — масса образца dTJdt — скорость изменения температуры образца. [c.51]

Объемная плотность, г/см .. . Истинная плотность, г/см .. . Общая пористость, % Содержание от-крыгых пор, %. Газопроницаемость, см /мин Удельное электросопротивление, Ом° мм /м Временное сопротивление прт сжатии, кгс/см . .... Окисляемость в токе СО,,, [c.19]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...