Условия на границе входной

Условия на границе входной 228, 233—236, 290—291, 297, 530 [c.7]

Из решения уравнения (4.35) можно определить значения чисел кавитации, соответствующие границе области устойчивости. Расчеты зависимостей параметров и В2 от числа кавитации показали, что могут быть два значения числа кавитации, при которых выполняется условие на границе устойчивости (4.35). Большее значение соответствует достаточно высокому входному давлению, при котором зарождается неустойчивость, меньшее — входному давлению, при котором автоколебания прекращаются и которое в большинстве случаев близко к давлению кавитационного срыва насоса. [c.125]

В предыдущих разделах были рассмотрены различные виды вычислительных граничных условий . Для линий симметрии или для стенок с условием прилипания эти условия не отличаются от аналитических условий и основаны именно на них. Но вычислительные граничные условия на верхней, входной и выходной границах потока уже отличны от аналитических. Для выбора имеется целое многообразие вычислительных граничных условий, не эквивалентных общепринятым аналитическим граничным условиям, так что, вообще говоря, численное решение в целом не будет сходиться к какому-либо аналитическому решению (если, конечно, таковое имеется). [c.255]

Г, + 0,25А и Г-2+ 0,75А, у которых центры смещены вдоль вертикального радиуса на соответствующие расстояния (рис. 2.18) [116]. Оптимальное соотношение ширины Ь и высоты А прямоугольного канала в выходном сечении 6 А = 2 1. При этом входные кромки тщательно обрабатывают, обеспечивая плавный вход, а носик сопла закругляют с радиусом 0,1 мм. Предположение о том, что форма острой кромки должна сократить интенсивность возмущений на границе между втекающим потоком и остальной массой газа, находящейся в камере энергоразделения [40, 116), противоречит теоретическим взглядам самого автора сопла А.П. Меркулова и других приверженцев гипотезы взаимодействия вихрей. Ее вибрация может служить причиной возникновения начальной турбулентности, приводящей впоследствии к ее генерации во всем объеме камеры энергоразделения. На рис. 2.19 показаны сравнительные характеристики вихревых труб, использующих различные сопловые вводы. Нетрудно заметить, что прямоугольное спиральное сопло А.П. Меркулова дает заметный выигрыш при прочих равных условиях по сравнению с другими типами закручивающих устройств. [c.69]

При постановке любой гидродинамической задачи должны быть заданы граничные, а для нестационарных задач и начальные условия в виде функциональных связей или значений констант, которым должны удовлетворять некоторые параметры процесса на граничных поверхностях (в том числе и на свободных). Параметры внутри области течения, а также не заданные на границах необходимо определить. Например, при исследовании установившегося движения жидкости в некотором канале заранее известно, что скорости на стенках канала равны нулю, а распределение скоростей во входном поперечном сечении может быть задано. Скорости внутри потока, а также давления внутри канала и на его стенках следует определить. Поэтому при построении модели можно произвольно выбрать линейный масштаб, а критерии подобия определить лишь те, которые составлены из заданных величин, относящихся к границам. [c.124]

Г. Условие на входной границе потока может быть задано, например, в виде профиля скорости U (у). Тогда функцию [c.322]

При моделировании необходимо также осуществить подобие процессов на границах исследуемой жидкости. Чаще всего это условие ограничивается требованием подобия условий входа жидкости в образец и модель (чтобы обеспечить подобное распределение скоростей на вхо- де) и требованием подобия температурных полей на входе в аппарате и на поверхности тел, участвующих теплообмене. Подобия условий входа жидкости можно достичь путем устройства входного участка модели геометрически подобным входному участку образца. Если температура жидкости на входе в образец не меняется по сечению канала, условие подобия температурных полей на входе выдержать нетрудно. Для этого достаточно, чтобы в канале, подводящем жидкость или газ к модели, не было теплообмена. [c.166]

Элемент должен соответствовать всем требованиям в пределах допусков, когда все основные параметры, необходимые и достаточные для правильной работы системы (параметры элементов), а также сигнал, мощность, другие входные параметры и окружающие условия имеют величины, соответствующие худшему случаю. Эти величины не обязательно лежат на границах допусков, но влияют на рабочие параметры схемы наиболее неблагоприятно. [c.35]

Следует заметить, что упомянутая выше приближенность полученных выражений (ИЗ) и (114) объясняется не их неточностью, а неполным соответствием в значительной области изменения Re предположения, при котором они получены, реальным условиям течения потока в решетке. Выражение (113) соответствует полностью ламинарному слою, выражение (114) — полностью турбулентному слою. В действительности первый случай в решетке может быть только при малых Re, а второй — только при больших Re. При промежуточных значениях Re на части поверхности может иметь место ламинарный слой, на остальной — турбулентный. Так, на конечном участке области сильного влияния Re на некоторой части поверхности выходной кромки может иметь место турбулентный слой. Используя при этих Re зависимость (113), мы несколько завышаем влияние числа Re. На начальном же участке области 3 на поверхности входной части лопатки характер течения среды в пограничном слое может быть ламинарным. Использование при этих значениях Re зависимости (114) приводит к некоторому занижению влияния числа Re. Поэтому выражения (113) и (114) будем рассматривать как приближенные. Область же изменения Re, в которой обе полученные зависимости дают теоретически погрешность расчета, будем называть переходной (рис. 43, область 2). Как показывают опыты, верхняя граница этой области в некоторой мере зависит от степени конфузорности и типа профилей. В сопловых решетках широко применяемого типа с профилями лопаток ТН-2, 356 и с близкими к ним эта граница при расчетном режиме расположена при Re = = (6—7)10 В решетках, имеюш,их меньшую конфузорность, чем упомянутые, указанная граница наступает раньше. В так [c.93]

При дальнейшем уменьшении ст во входном сечении камеры смешения статическое давление газа, вытекающего из сверхзвукового сопла, становится меньше статического давления газа, вытекающего из суживающегося сопла (р камеры смешения в этом случае звуковая низконапорная струя расширяется и поджимается высоконапорная (рис. 9, г). На выходе из сверхзвукового сопла возникают при этом косые скачки уплотнения, интенсивность которых определяется условием равенства статических давлений на границе струй сверхзвуковое сопло работает на режимах перерасширения. [c.201]

Верификация на основе моделирования заключается в установлении соответствия проектного решения, представленного математической моделью Мпр, исходному (эталонному) описанию, заданному в виде ТЗ или модели Мэт иного иерархического уровня или аспекта, нежели Мпр. Модели Мпр и Мэт в общем случае имеют разные размерности и состав векторов фазовых переменных. Однако обе модели должны при совпадающих внешних условиях приводить к одинаковым, в пределах заданной точности, зависимостям Уэт(2) и Упр(г), где Уэт и Упр —векторы фазовых переменных на выходах проектируемого объекта (или, что то же самое, на границах, отделяющих объект от внешней среды). Идентичность внешних условий означает, что в моделях Мпр и Мэт должны использоваться одинаковые векторы внешних параметров О—(<7ь < 2, г)- Типичные внешние параметры — температура окружающей среды, напряжения источников питания, параметры входных сигналов и нагрузки. Соответствие двух описаний (моделей), в указанном выше смысле, называют функциональной эквивалентностью. [c.14]

Рассмотрим один из возможных алгоритмов расчета левой границы Г] при заданных граничных условиях на L и Гг. Г1 рассчитывается при подборе ( адаптации по терминологии работы [17]) до-и трансзвуковой входных частей канала из условия согласования параметров потока в ней и искомой сверхзвуковой части. Выбор [c.38]

Как в первом, так и во втором случае изменяются составы обеих фаз, и на границе между ними образуется поверхность раздела. Различие состоит в том, что при динамических условиях растворения в соприкосновение с основным металлом, не смоченным припоем, вступает расплав припоя, который уже взаимодействовал с ним, поэтому в направлении от входной галтели к выходной интенсивность процесса заметно снижается. [c.104]

Упражнение. При помощи вычислений вручную и геометрических соображений проверить, что схема чехарда дает правильное поведение решения на левой границе (входная граница потока). Задав начальное условие, включающее только компоненту с А, = 2Ах, и зафиксировав граничное условие на входной границе потока для всех моментов времени, начать расчеты по схеме чехарда при С = 1 при точном решении на втором временном слое. Показать, что при С = 1 начальный профиль правильно распространяется по сетке. [c.95]

Условия на входной и на выходной границах потока также могут несколько усложняться. Например, при использовании сетки с шахматным расположением узлов значения г 5 на входе должны быть заданы на прямой, отстоящей на расстояние Ах/2 от прямой, на которой заданы значения на входе, что снова приводит к несогласованности. [c.228]

Условия на входной границе потока 233 [c.233]

Изменения параметров и расходов рабочей среды во входных сечениях трактов первичного и вторичного пара XiBx и Х ,+1вх связаны с внешними возмущающими воздействиями и зависят от координат моделируемой системы. Эта зависимость обусловлена недетектирующими свойствами парогенератора по каналам давления и расхода. Изменения расхода и давления, как правило, в любой точке трактов рабочей среды не могут быть заданы одновременно и независимо друг от друга. Однозначность определения динамических характеристик обеспечивается заданием условий на границах трактов рабочей среды, отражающих связь между моделируемой системой и внешней по отношению к ней средой. [c.150]

Рассмотрение вопроса о существовании и единственности рещения краевых задач для уравнений типа (17-97) показывает, что в области IУ 1<1 Ус I. IZ < Z , Fo>0, J>0 рещение уравнения (17-97) единственным образом определяется условиями (17-98) — (17-100). Разделим эту область плоскостью X = Wgn Ро Wjn — максимальное значение скорости жидкости Wx) на две области 1У <1Ус , Z < Zd, Fo>0, X W Fo и У <1Ус , lZ < Z , Fo>0, Xначальный момент времени во входном сечении обогреваемого участка трубы. В первой области решение уравнения (17-97) определяется единственным образом только начальным условием (17-98) и условием на стенке трубы (17-100). Во второй области решение определяется условием на входе (17-99), условием на стенке (17-100) и условием на границе раздела первой и второй областей [c.393]

Формулировка граничных условий для численного решегая задачи существенно зависит от тина рассматриваемого внутреннего течения. Если поток на входе в расчетную область является сверхзвуковым, то его параметры можно рассматривать как граничные условия на входной границе области. В противном случае существует распространение возмущений вверх по потоку и простая фиксация параметров на этой границе оказывается некорректной. При дозвуковом потоке на входе (например, в случае сопла Лаваля) приемлемой является следующая постановка граничных условий на границе ЛЯ (рис. 2.18). Считаются заданными расход и энтальпия газа, равные их значениям в начальный момент времени процесса установления, а величины продольной скорости и плотности р и давления р определяются в процессе счета. На выходе (границе СО) обычно можно использовать те или иные экстраполяционные условия, подобно тому как это делается в задачах внешнего обтекания (в некоторых случаях, однако, по смыслу задачи может оказаться необходимым зафиксировать давление р). Обоснованием для выбора в качестве разностных 168 [c.168]

Для того чтобы модель стала подобна образцу, необходимо выполнить следующие условия. Моделировать можно процессы, имеющие одинаковую физическую природу и описываемые одинаковыми дифференциальными уравнениями. Условия однозначности должны быть одинаковы во всем, кроме численных значений постоянных, содержащихся в этих условиях. Условия однозначности требуют геометрического подобия образца и модели, подобия условий движения жидкост1[ во входных сечениях образца и модели, подобия физических параметров в сходственных точках образца и модели, подобия температурных полей на границах жидкой среды. Кроме того, одноименные определяющие критерии подобия в сходственных сечениях образца и модели должны быть численно одинаковы. [c.425]

Дефекты основного металла и сварных соединений приводят к образованию некогерентных границ зерен, коррозионно нестойких пленок, создают концентрацию макро- и микронапряжений, повышают термодинамическую неустойчивость дефектных участков поверхности и интенсифицируют их наво-дороживание и электрохимическое растворение. Поэтому для повышения надежности оборудования и коммуникаций, контактирующих с сероводородсодержащими средами, наряду с тщательным входным контролем соответствия материалов конструкций техническим условиям на их поставку и неразрушающим контролем монтажных сварных соединений, эффективными являются предпусковые гидроиспытания металлоконструкций давлением, создающим напряжения до 95% от минимального нормативного значения предела текучести металла [33, 34]. В ходе этих испытаний разрушаются участки основного металла и сварных соединений, содержащие потенциально опасные дефекты. Вокруг оставшихся неопасных дефектов образуются зоны остаточного сжатия, повышаюшего коррозионную стойкость сварных соединений. Кроме того, после гидравлических испытаний в 2-3 раза снижаются максимальные остаточные напряжения в зоне сварных соединений труб за счет пластического удлинения растянутых областей металла. Одновременно снижаются наиболее высокие монтажные напряжения в трубопроводах. Там, где по техническим причинам проведение гидроиспытаний не представляется возможным, для выявления недопустимых дефектов необходимо применять 100%-ный радиографический контроль сварных соединений и его 100%-ное дублирование ультразвуковым методом [25, 35]. [c.67]

Если тело не ограничено, то должны еще быть заданы условия на бесконечности. Итак, изотермическая задача МДТТ заключается в решении трех уравнений (6.3) с граничными условиями (6.4) или (6.5) и начальными данными (6.6). В этом и состоит постановка динамической задачи МДТТ в перемещениях. Сюда, разумеется, следует добавить требование гладкости разыскиваемого решения, границы и входных данных pF,-, 5f, Ui и V<. [c.45]

На входной границе вещества должны быть заданы значения скоростей, давления и плотности потока, в сверхзвуков лх потоках газов дополнительно задаются газодинамические условия на скачках уплотнения. [c.108]

Главная трудность при применении нового метода анализа напряжений для ответственных конструкторских расчетов заключается в том, чтобы избежать ошибок, которые возникают из-за первоначальной неопытности лиц, выполняющих расчеты. Для уменьшения вероятности появления подобных ошибок в программе PESTIE предусмотрены некоторые стандартные процедуры вывода информации, например представлеане на дисплее входных данных, изображение геометрической конфигурации и проверка условий равновесия сил. Кроме того, в программе имеется внутренняя процедура оценки ошибок для задач определения концентрации напряжений. Эта процедура служит полезным средством для проверки значений окружной деформации Sss в некоторых концевых точках Р, лежащих на гладких криволинейных или прямолинейных границах. В точке Р должен быть непрерывен вектор напряжений и должна оставаться неизвестной по крайней мере одна из компонент перемещения. [c.148]

В импульсном режиме энергия колебаний генерируется в виде импульсов, заполненных ультразвуковой несзпцей частотой. Продолжительность t импульса и период Ti повторения выбираются такими, чтобы время прохождения импульсом пути, составленного волноводом длиной и нагрузкой длиной Zh, было больше t, а каждый отраженный от конца нагрузки импульс возвращался к преобразователю после излучения последующего импульса. При этих условиях, пренебрегая отражениями порядка выше второго, можно принять, что в колебательной системе практически возникнут бегущие волны и входное сопротивление нагрузки на преобразователь останется постоянным, не зависящим от изменяющейся длины Zh. Для исключения возможного отражения на границе излучатель — нагрузка следует применить согласование между нагрузкой и волноводной системой. Необходимые характеристики импульсного режима могут быть определены следующим образом для максимального сужения спектра импульсного сигнала примем, что в импульсе должно содержаться не менее п периодов несущей частоты. Значение п определяется из условия, что наибольшая часть энергии содержится в основной частоте / спектра. Требование минимально допустимой полосы частот, в частности, связано с тем, что вследствие геометрической дисперсии скорости распространения упругих колебаний по волноводной системе импульс может существенно исказиться. Кроме того, согласование в широком диапазоне частот не может быть удовлетворительным. Отсюда [c.220]

Математические постановки задач следует дополнить условиями на классы функций, в которых разыскиваются решения, и на классы функций, задающих условия задач границы О, модули с, плотность р, внешние воздействия Г. Данные важные вопросы должны являться предметом отдельных исследований для конкретных задач. Ниже будем предполагать, что входные данные задач таковы, что все применяемые далее интегральные преобразования имеют смысл. Классы же функций и содержат функции, по крайней мере убывающие по направлениям вдоль которых области полуограничены (вглубь полупространств), и по крайней мере ограничены вдоль осей х . Постановки плоских, антиплоских (И П2) и одномерных (И = П ) задач аналогичны описанному выше общему трехмерному случаю при соответствующих изменениях. [c.333]

Условия однозначности заключаются в задании распределения темп-ры во входном сечении и на границах потока (у стенок) и численного значения величины а. Требования подобия условий однозначности налагают на выбор о ог-раничительной условие инвариантности критерия Ре, к-рый является определяющим критерием. При исполнении этого требования и теми-рные поля оказываются подобными, т. ч. для любых сходственных точек в потоке t и на стенке Т отношение [c.482]

Многие из пионерских работ в области вычислительной гидродинамики были выполнены в Лос-Аламосской лаборатории. Именно в Лос-Аламосе во время второй мировой войны фон Нейман разработал свой критерий устойчивости параболических конечно-разностных уравнений и дал метод исследования линеаризованной системы. Краткий отчет о его работах появился в открытой литературе лишь в 1950 г. (Чарни с соавторами [1950] )). В этой важной статье были впервые приведены расчеты метеорологических задач большого масштаба, в которых рассматривались нелинейные уравнения для вихря. Авторы выяснили, что в смысле устойчивости уравнения для вихря имеют преимущество над традиционными уравнениями для простейших физических переменных (скорость и давление), и привели эвристические обоснования своей трактовки нестационарной задачи как задачи с математически неполными условиями на входной и выходной границах. [c.20]

Сравнение рис. 3.10,6 и 3.10, в приводит к выводу, что для фиксированного С < 1 затухание (уменьшение экстремальных амплитуд) ослабляется с увеличением сеточной частоты в том случае, когда сеточная частота N представляет собой целое число. Но когда N не является целым числом (случай, изображенный на рис. 3.10, г), то происходит недозатухание амплитуды как показано на рис. 3.10, г, амплитуды недозату-хают на 15% от амплитуды пика на входной границе, что обусловлено фазовыми ошибками. Данный эффект нельзя полностью отнести за счет условия на выходной границе потока уже до того, как почувствуется какое-либо влияние этих условий, наблюдается недозатухание амплитуды на 8%. [c.92]

Подобные условия будут рассматриваться в разд. 3.3, а здесь мы лишь укажем, что такое требование аналогично необходимости задания двух наборов начальных условий и ведет к переопределенности задачи для дифференциального уравнения. Заметим также, что обычно используе.мое условие равенства нулю градиента для задания условия на входной границе потока (см. разд. 3.3.7), когда полагают — приводит к дзижению стационарной (в прочих отношениях) фурье-компоненты с длиной волны Л == 2Ax, но это движение не имеет ничего общего с тем, что происходит при конвекции. С ростом времени эта фурье-компонента с Л = 2Ах затухает по сетке справа (от выходной границы потока) налево, тогда как настоящая конвекция развивается слева направо. [c.95]

Верхняя граница (граница В 3 на рис. 3.22) также представляет большой интерес при постановке задачи. Конечно, можно выбрать такие физические задачи, в которых граничные условия на верхней границе очевидны нанример, в задаче о течении в несимметричном расширяющемся канале граница В 3 будет твердой стенкой с условием прилипания и на ней будут применимы формулы для расчета вихря, полученные в разд. 3.3.2. Величина я ) на границе В 3 постоянна и может быть найдена при помощи интегрирования профиля скорости и во входном сечении В 4 канала (см. разд. 3.3.6). Этой задачей занимался Кавагути [1965]. Если же рис. 3.22 рассматривать как нижнюю полуплоскость задачи о течении в симметричном расширяющемся канале, то в силу условий симметрии (как и в случае разделяющей пластины с условием скольжения на центральной линии в разд. 3.3.4) на границе В 3 будем иметь == 0. Величина я1) в этом случае также получается интегрированием профиля скорости и на границе В 4. Если же условия симметрии ставятся и на В 1, и на В 3, то это будет соответствовать элементарной части поля течения при обтекании бесконечного ряда [c.229]

Граничные условия на входной границе потока В 4 (рис. 3.22) нельзя представить единствеиным образом, поскольку они будут меняться в зависимости от физических условий вверх по потоку от рассматриваемой границы и зависят от решения [c.233]

Вычислительная гидродинамика (0) -- [ c.228 , c.233 , c.234 , c.235 , c.290 , c.291 , c.297 , c.530 ]

Вычислительная гидродинамика (0) -- [ c.228 , c.233 , c.236 , c.290 , c.291 , c.297 , c.530 ]

Вычислительная гидродинамика (1980) -- [ c.228 , c.233 , c.236 , c.290 , c.291 , c.297 , c.530 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...