Условия на границе входной температуры

При моделировании необходимо также осуществить подобие процессов на границах исследуемой жидкости. Чаще всего это условие ограничивается требованием подобия условий входа жидкости в образец и модель (чтобы обеспечить подобное распределение скоростей на вхо- де) и требованием подобия температурных полей на входе в аппарате и на поверхности тел, участвующих теплообмене. Подобия условий входа жидкости можно достичь путем устройства входного участка модели геометрически подобным входному участку образца. Если температура жидкости на входе в образец не меняется по сечению канала, условие подобия температурных полей на входе выдержать нетрудно. Для этого достаточно, чтобы в канале, подводящем жидкость или газ к модели, не было теплообмена. [c.166]

Уравнения теплового баланса по греющему и обогреваемому теплоносителям и уравнение теплопередачи для каждой из поверхностей нагрева, составленные на 1 кг (1 м ) расчетного топлива, представлены в табл. 1.44. При поверочном расчете энтальпии продуктов сгорания и обогреваемого теплоносителя известны лишь на одной из границ поверхности нагрева, например, известны входные значения Н и h, а выходные Н" и h" не известны. Задаваясь одним из неизвестных значений, из условия = Qi по балансовым уравнениям (см. табл. 1.44) находят второе. По полученным параметрам теплоносителей определяют температурный напор Дг (см. книгу 2, разд. 3), коэффициент теплопередачи к и находят Если Qgj, рассчитанное на основе предварительно принятого значения энтальпии, отличается от не более чем на 2 %, расчет считается завершенным. В противном случае его повторяют. Если во второй итерации температура по газам отличается от значения в первой итерации менее чем на 50 °С, значение к можно не уточнять При расчете газоплотных котлов расхождение gg, и для экранов ограждения допускается в пределах 10 %. [c.76]

Верификация на основе моделирования заключается в установлении соответствия проектного решения, представленного математической моделью Мпр, исходному (эталонному) описанию, заданному в виде ТЗ или модели Мэт иного иерархического уровня или аспекта, нежели Мпр. Модели Мпр и Мэт в общем случае имеют разные размерности и состав векторов фазовых переменных. Однако обе модели должны при совпадающих внешних условиях приводить к одинаковым, в пределах заданной точности, зависимостям Уэт(2) и Упр(г), где Уэт и Упр —векторы фазовых переменных на выходах проектируемого объекта (или, что то же самое, на границах, отделяющих объект от внешней среды). Идентичность внешних условий означает, что в моделях Мпр и Мэт должны использоваться одинаковые векторы внешних параметров О—(<7ь < 2, г)- Типичные внешние параметры — температура окружающей среды, напряжения источников питания, параметры входных сигналов и нагрузки. Соответствие двух описаний (моделей), в указанном выше смысле, называют функциональной эквивалентностью. [c.14]

Разобьем полный путь продуктов сгорания в котлоагрегате на т участков с индексами 1, 2,. .., у, т, причем т = п, т. е. на каж дом участке можно размещать только одну теплообменную поверхность. Необходимо отметить, что деление полного пути продуктов сгорания на участки не в полной мере соответствует геометрическому делению газоходов на участки. Дело в том, что даже при однозначном задании температуры продуктов сгорания на входной границе у-то участка на выходной границе этого участка будем получать не одно, а ряд значений температур продуктов сгорания, соответствующих размещению на этом участке той или иной тенлообменной поверхности, каждая из которых имеет свой теп-лосъем. Однако такая постановка задачи не противоречит условиям энергетической сопоставимости вариантов, так как теплосодержание газов на выходе из группы пакетов, сопоставляемых на данном шаге, как будет показано ниже, одинаково. [c.45]

В монографии изложены результаты исследования напряженно-деформированного состояния контактирующих элементов конструкций, полученные с помощью метода конечных элементов и метода граничных интегральных уравнений, известного также под названием метод граничных элементов. Эти перспективные современные численные методы удобны для решения на ЭВМ широкого класса контактных задач механики деформируемого тела и в рамках одной программной реализации позволяют учесть большое число практически важных факторов, таких, как сложная геометрия и произвольный характер внешних воздействий, различные условия контактного взаимодействия. Метод конечных элементов представляется более универсальным, так как позволяег легко учесть физическую и геометрическую нелинейность, объемные силы, зависимость свойств материала от температуры. В методе граничных элементов учет этих факторов настолько увеличивает рудоемкость решения задачи, что сводит на нет основные преимущества метода, такие, как дискретизация только границы области и малый объем входной информации. Поэтому в книге метод граничных элементов использован только для решения контактных задач теории упругости, где наряду с простотой задания исходной информации он может дать и выигрыш машинного времени за счет понижения размерности задачи на единицу, особенно для бесконечных и полубесконечных областей. Метод граничных элементов позволяет построить также более совершенный алгоритм для учета трений в зоне контактных взаимодействий. По-виднмому, еще большего выигрыша следует ожидать в некогорых задачах при совместном использовании обоих методов. [c.3]

С целью уменьшения этого отношения за счет увеличения объема инертного газа тепловую трубу иногда оснащают специальным резервуаром, присоединяемым в зоне конденсации (рис. 69). Проведенные первые эксперименты показали, что даже при почти сорокократном изменении величины входного теплового потока удается поддерживать температуру на рабочем участке рассматриваемых тепловых труб с точностью до десятых долей процента [Л. 43]. Но это и есть решение проблемы стабилизации теплового потока и температуры на катоде термоэмиссионного радиоизотопного генератора в условиях непрерывного падения энерговыделения в капсуле. Схема такого генератора, очевидно, должна быть подобной изображенной на рис. 69. Сброс избыточной тепловой энергии, генерируемой в изотопном топливе в начальный период эксплуатации, осуществляется с выступающего за пределы цилиндрического термоэмнссион-ного преобразователя участка тепловой трубы. Со временем по мере распада топлива и уменьшения избытка энергии граница раздела инертный газ — пар постепенно [c.119]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...