Условия на границе входной переменных

Верификация на основе моделирования заключается в установлении соответствия проектного решения, представленного математической моделью Мпр, исходному (эталонному) описанию, заданному в виде ТЗ или модели Мэт иного иерархического уровня или аспекта, нежели Мпр. Модели Мпр и Мэт в общем случае имеют разные размерности и состав векторов фазовых переменных. Однако обе модели должны при совпадающих внешних условиях приводить к одинаковым, в пределах заданной точности, зависимостям Уэт(2) и Упр(г), где Уэт и Упр —векторы фазовых переменных на выходах проектируемого объекта (или, что то же самое, на границах, отделяющих объект от внешней среды). Идентичность внешних условий означает, что в моделях Мпр и Мэт должны использоваться одинаковые векторы внешних параметров О—(<7ь < 2, г)- Типичные внешние параметры — температура окружающей среды, напряжения источников питания, параметры входных сигналов и нагрузки. Соответствие двух описаний (моделей), в указанном выше смысле, называют функциональной эквивалентностью. [c.14]

Составить программу для схемы с разностями вперед по времени и центральными разностями по пространственной переменной в случае одномерного модельного уравнения. Рассмотреть различные виды численных условий на выходной границе как при фиксированных, так и при периодических (синусоидальная волна) значениях величины на входной границе. Условия на выходной границе должны включать по крайней мере следующие условие нулевого градиента, линейная экстраполяция и разности против потока. [c.530]

В этой важной статье были впервые приведены расчеты метеорологических задач большого масштаба, в которых рассматривались нелинейные уравнения для вихря. Авторы выяснили, что в смысле устойчивости уравнения для вихря имеют преимущество над традиционными уравнениями для простейших физических переменных (скорость и давление), и привели эвристические обоснования своей трактовки нестационарной задачи как задачи с математически неполными условиями на входной и выходной границах. [c.20]

Многие из пионерских работ в области вычислительной гидродинамики были выполнены в Лос-Аламосской лаборатории. Именно в Лос-Аламосе во время второй мировой войны фон Нейман разработал свой критерий устойчивости параболических конечно-разностных уравнений и дал метод исследования линеаризованной системы. Краткий отчет о его работах появился в открытой литературе лишь в 1950 г. (Чарни с соавторами [1950] )). В этой важной статье были впервые приведены расчеты метеорологических задач большого масштаба, в которых рассматривались нелинейные уравнения для вихря. Авторы выяснили, что в смысле устойчивости уравнения для вихря имеют преимущество над традиционными уравнениями для простейших физических переменных (скорость и давление), и привели эвристические обоснования своей трактовки нестационарной задачи как задачи с математически неполными условиями на входной и выходной границах. [c.20]

Общая идея постановки граничных условий, отвечающих бесконечности на наиболее удаленной границе разностной сетки, была предложена Ричардсоном [1910]. Кавагути [1965], Фридман [1970], а также Ли и Фын [1970] в выходном сечении брали, например, профиль Пуазейля. Заметим, что асимптотическое решение, используемое в качестве граничного условия, должно рассматриваться в переменных задачи-, например, если конечно-разностные уравнения записаны в переменных г]) и то и решение Пуазейля должно быть записано для ф и Если и задается по имеющемуся решению дифференциальных уравнений, а ф находится при помощи квадратур, то при этом возникает ошибка в результатах, обусловленная дискретизацией (аналогичная ситуация возникает и в случае постановки условий на входной границе потока см. предыдущий раздел). Для течений более общего вида, например таких, как асимптотическое течение в пограничном слое, решение дифференциальных уравнений будет отличаться от асимптотического конечно-разностного решения по всем переменным. На выходной границе предпочтительнее брать конечно-разностное решение асимптотического обыкновенного дифференциального уравнения (Кавагути [1965]). [c.237]

Рассчитывая все внутренние точки по схеме с разностями против потока, этот способ с успехом применяли О Лири и Мюллер [1969], а также Роуч и Мюллер [1970]. Независимо от схемы, принятой для расчета внутренних точек, на выходной границе потока рекомендуется использовать разности против потока, хотя бы для представления конвективного члена для и. В пределе при Ре —> оо это означает, что граничное условие для 5 на выходной границе не является необходимым это аналогично случаю одномерного дифференциального уравнения дуд1 — —д и1)1дх, где для полной определенности задачи необходимо только условие на входной границе. Если, например, для конвективных членов выбрана схема чехарда (разд. 3.1.6), а для членов, описывающих диффузию, схема с разностями вперед по времени и центральными разностями по пространственным переменным, как в уравнении (3.166), то [c.243]

Затем с помощью ЛАТР-1 постепенно, наблюдая за показаниями вольтметров Ух и Уз, снижают напряжение переменного тока, подводимое к установке. Подключенный к сигнальному входу вольтметр постоянного тока Уз в этом случае выполняет роль индикатора, контролирующего стабильность напряжения в сигнальной цепи (или потенциал сооружения относительно земли) при снижении сетевого напряжения, измеряемого вольтметром Уз. Если установка отрегулирована правильно, колебания сетевого напряжения (от +5 до —20%) не должны оказывать заметного влияния на изменение потенциального состояния объекта защиты относительно земли. Установив с помощью вольтметра Уг и ЛАТР-1 допустимые границы колебаний сетевого напряжения, определяют применительно к местным условиям экоплуатационные характеристики установки. В тех случаях, когда падение напряжения в питающей сети во время максимальной нагрузки очень велико, можно провести дополнительную регулировку блока управления АКС-АКХ, с ем чтобы расширить у него диапазон стабилизации по сети. Для этого несколько снижают опорное напряжение и увеличивают напряжение сравйения, приложенные к сигнальной цепи блока управления (с помощью переменных резисторов / 4 и Ят). Реакция входной цепи блока управления на колебания сетевого напряжения при этом возрастает за счет увеличения в ней следящего напряжения сравнения (изменяющегося вместе с сетевым) по отнощению к стабильному опорному напряжению. [c.122]

На рис. 5.2 приведены границы устойчивости системы трубопровод — регулятор в параметрах регулятора—составляющих выходного приведенного сопротивления трубопровода Кбз/а и Шз/а. Расчеты проводились по формулам (5.3.3) и (5.14) для разных значений входного сопротивления Reja. Случай акустически открытого конца тракта (Rei/a = 0) точно отвечает сформулированному ранее условию, по- которому область неустойчивости лежит в пределах фазового сдвига л/2. ..л между колебаниями скорости (расхода) и давления, т. е. занимает левую полуплоскость плоскости Re2/a —Inij/a. При постоянном давлении за регулятором переменная составляющая перепада давлений равна переменной составляющей давления перед регулятором. [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...