Ошибки фазовые

Ошибки, связанные со свойствами схемы 168, 169, 188, 251 Ошибки фазовые 93. 117, 121 — 124, 131, 154—161, 169—171, 438, 459, 486 [c.606]

Средняя частота МПх 6 1000 Ширина полосы В МПх 5 500 Длительность сигнала Г мкс 4 512 База сигнала ТВ 45 5100 Ошибка фазовой характеристики градус 0,6 3,5 [c.430]

Как будет осуществляться управление в соответствии с синтезом примера 8.11.3, если фазовые координаты х, х определяются с некоторой ошибкой Ах, Ах [c.625]

Результаты исследований уравнений состояния для системы твердых дисков как методом Монте-Карло, так и методом молекулярной динамики хорошо согласуются между собой, включая и область фазового перехода. Разброс точек обусловлен различными факторами, к которым можно отнести ошибки, связанные со статистическим разбросом ( о(Ы )), эргодичностью, эффектом, возникающим в результате подавления флуктуаций импульса в методе молекулярной динамики, и т. п. [c.199]

Ошибка приведенных рассуждений и вывода Юсти и Лауэ основывается на предположении существования перегретых и переохлажденных фаз при фазовых переходах второго рода (подобно тому, как при фазовых переходах первого рода), чего в действительности не наблюдается. Поэтому или правой (от точки перехода) ветви кривой Gi, или левой ветви на рис. 28,6 не существует. [c.167]

Кроме среднего значения плотности теплового потока, для расчета поверхностных аппаратов зачастую очень важна информация о локальной во времени и по поверхности нагрева плотности теплового потока. Естественно, изменение д во времени имеет особое значение для аппаратов периодического действия. Так, в вакуум-аппаратах д изменяется за цикл варки в 3—10 раз, поэтому нельзя рекомендовать простое арифметическое усреднение величины д в расчетных методиках, т. е. нужна информация о функции д (т) 134]. Для вакуум-аппаратов непрерывного действия эта функция должна превратиться в функцию пути продукта или поверхности нагрева д (Р). Если воспользоваться зависимостями д (т) по [34], то получим, что расчет средней д по среднему логарифмическому температурному напору может привести к большим ошибкам. По существу такая картина должна наблюдаться в любых аппаратах, где происходят частичные фазовые переходы и изменения температуры продукта. [c.12]

Частотно-фазовый метод позволяет производить абсолютные измерения толщины диэлектрических сред способом на отражение в широком интервале изменений толщины с погрешностью 3—6%. Следует отметить, что ошибка измерения в значительной степени определяется точностью измерения частоты. [c.227]

Периодический сигнал рассогласования выделяется с фазового дискриминатора и по величине пропорционален рассогласованию между командной информацией и сигналами обратной связи. Величина этого сигнала определяется скважностью на каждом плече дискриминатора. Сигнал аналогичен командной импульсной информации и вводится в усилитель ПУМ для осуществления комбинированного принципа управления, позволяющего произвести компенсацию ошибки системы по скорости. [c.81]

Ошибка на втором и третьем участках резко растет, достигая примерно 15%. Имеются и фазовые искажения. [c.168]

Когда требования к точности измерения уравновешивания еще не были особенно высокими, а следовательно и не было необходимости в сильной фильтрации рабочего сигнала от помех, применялись фильтры с добротностью 8—12. При этом случайные изменения скорости вращения балансируемого ротора не вызывали ощутимых амплитудных и фазовых ошибок. В связи с этим определение угловой координаты неуравновешенности при применении резонансного фильтра оказывалось возможным после фильтрации сигнала, как это показано на блок-схеме на фиг. 19. Выбор работы механической части в зарезонансной зоне d/ Oq >3 практически гарантировал от фазовых ошибок, а измерение амплитуды.при применении скоростных датчиков имело погрешность, прямо пропорциональную изменению скорости вращения ротора. Так как изменение этой угловой скорости при правильно подобранной мощности асинхронного электродвигателя укладывается обычно в 2—3%, то и амплитудными ошибками вполне можно пренебречь. Погрешности электрической части схемы, если 34 [c.34]

Действительно,, по амплитудно-фазовой характеристике видно, что изменение амплитуды в области резонанса вызывает прогрессивное возрастание ошибок с расширением полосы изменения угловой скорости и повышения добротности фильтра, фазовые ошибки возрастают практически линейно с расширением полосы изменения угловой скорости, а крутизна их возрастания увеличивается с повышением [c.35]

Исследования показали, что отношение напряжения сигнала от дисбаланса к напряжению помехи на выходе оптимальной схемы (рис. 5) зависит только от энергии сигнала и плотности мощности помехи Gn iчастоты вращения со [51. Дисперсия фазовой ошибки при этом будет [c.49]

Принципиальная схема ГОС изображена на рис. 3. В генераторе полосы удержания и захвата соответственно равны 250 и 182 гц. В это.м случае фазовая ошибка между входными опорными импульсами, образуемыми фотоэлектрическим датчиком от контрастной метки на роторе, и выходным синусоидальным сигналом с подстраиваемого генератора системы импульсно-фазовой автоподстройки частоты [6] составила Дф < [c.242]

Аналогичные выражения получены и для остальных сочетаний значений т и кт т < 1, кт <1 и т > 1, кт < 1) с той разницей, что при кт < 1 невозможно возникновение фальшь-нулей , т. е. появлений нулей смеси в зоне 180° относительно полезного сигнала. Фальшь-нули , значительно снижая производительность уравновешивания, вызывают также нарушение нормальной работы автоматической регулировки привода вращения детали, поскольку увеличивают кажущуюся частоту смеси. Интересно также отметить, что при т < I, кт < 1 плотность распределения фазовой ошибки оказывается не зависящей от частоты помехи [c.308]

Что же касается остальных сочетаний значений т п кт, выявились значительные расхождения по сравнению с рассмотренным в литературе случаем ((о сос). Например, при т <, кт > 1 экспериментально найденная дисперсия фазовой ошибки оказалась больше, чем вычисленная по выражению (9), что объясняется появлением фальшь-нулей (кривая 3, рис. 3). Наоборот, при т > 1, кт < 1 экспериментально найденная дисперсия меньше расчетной (кривая 4, рис. 3), что и следовало ожидать из рассмотрения синусоидальной помехи. При этом кривая ш(<р), рассчитанная по формуле для синусоидальной помехи (показано штрих-пунктиром), дает хорошее совпадение с экспериментальной. [c.309]

Можно показать, например, что при постоянной фазовой ошибке ф профиль имеет вид экспоненты [c.309]

При учете только фазовой ошибки ф [c.429]

Рис. 1. Влияние систематической фазовой ошибки в односвязной системе автоматического управления уравновешиванием

Рис. 1. <a href="/info/95374">Влияние систематической</a> фазовой ошибки в односвязной <a href="/info/29643">системе автоматического управления</a> уравновешиванием

В предисловии к книге, где речь шла о необходимости решения нелинейных задач, фактически затрагивалась качественная сторона этого вопроса. В работах [117—1201 тщательно проанализированы ошибки частичной и полной линеаризации и на большом количестве примеров убедительно показано, что целый ряд задач должен решаться только в нелинейной постановке (задачи с фазовыми переходами, обратные задачи и т. д.). В принципе это относится и к прямым задачам. Даже сравнительно небольшая погрешность в определении температуры (порядка 1%), появляющаяся при линеаризации задачи, может привести, особенно при больших температурах, к таким ошибкам в определении напряжений, что будет поставлена под сомнение прочность конструкции. [c.19]

В случае пассивных пневмодемпферов внешнее возбуждение выбиралось в виде суммы гармонических составляющих с рационально независимыми частотами. Это позволит (п. 4) равномерно пройти фазовой траекторией исследуемую область определения модели и, регулируя амплитуды гармонических составляющих, осуществить различные движения (большие, средние и малые). Как показывают результаты, приведенные в табл. 1, 2, линейная модель дает удовлетворительное приближение лишь на малых движениях. Оценки параметров для этих случаев показывают, что они нечувствительны к появлению нелинейных членов-в характеристике жесткости, а погрешности при этом практически не снижаются. Следовательно, полученные в этих случаях погрешности могут быть отнесены к ошибкам воспроизведения таких классов уравнений на АВМ. [c.82]

Исследуем теперь эффективность обратной связи, формирующей сигнал Ли, иронорцпональный ошибке по скорости в этом случае Wo is) = v. s. Форма амплитудно-фазовой характеристикн и р (i o) для этого случая показана на рис. 48, б. Передаточная функция (s) получается умножением на s выражения (8.19) при этом годограф поворачивается на угол л/2 в нанравлении против часовой стрелки. Анализируя его форму, замечаем, что первое пересечение с левой вещественной полуосью происходит иа частоте (о , лежащей между собственными частотами кш и A m+i, соответствующими тому значению m + 1, ири котором совершается вторая перемена знака в ряде чисел hmgr-, ..., п. [c.136]

ЦМальных уравнений к системе линейных, эквивалентных исходной по первым двум моментам случайной функции, а их решение позволяет определить лишь среднее значение и дисперсию случайной вектор-функции. Уточнение полученных значений математических ожиданий и дисперсии вектор-функции можно получить на основе анализа уравнений для математического ожидания и дисперсии ошибок. В нелинейных динамических системах функция плотности распределения вероятностей вектора фазовых координат может существенным образом отличаться от нормальной, а анализ уравнений для математических ожиданий и дисперсии ошибки статистической линеаризации представляет собой, вообще говоря, трудноразрешимую самостоятельную задачу. [c.157]

При малых величинах Q получается плохое подавление помех, но малое искажение амплитудных и фазовых характеристик при изменении скорости вращения ротора на станке. При больших значениях Q помехи подавляются хорошо, но малое изменение скорости вращения ротора вызывает большие фазовые и амплитудные ошибки. Величина Q зависит от тшательности подбора сопротивлений и емкостей моста, а также от коэффициента усиления каскада фильтра, [c.359]

Перемножение полезного и опорного сигналов с амплитудами ЛД/) и Аоп соответственно можно осуществить с помощью фазового детектора (ФД), преимущества которого по сравнению с резонансными п полосовыми усилителями известны и особенно ощутимы при непостоянстве скорости вращения балансируемого ротора. Для автоматизации действия схемы может быть применена замкнутая следящая система, в которой сигналом ошибки служит величина на выходе ФД. В этом случае при технической реализации необходимы фильтр ннжних частот (ФНЧ), буферный усилитель (БУ) и управляющий элемент (УЭ), который служит для того, чтобы [c.49]

На основные параметры процесса автоматического уравновешивания влияют следующие факторы двусвязность процесса, фазовые ошибки, скорости исправления и различные помехи. Поскольку выделять влияние отдельных параметров на реальных объектах достаточно сложно, а зачастую и невозможно, целесообразно исследовать математическую модель дисбаланс — исправление . [c.304]

Односвязная система автоматического управления уравновешиванием (САУУ) поддается теоретическому анализу, и для нее можно получить уравнение годографа вектора дисбаланса, который при постоянных фазовой ошибке <р и скорости исправления Уи представляет логарифмическую спираль (рис. 1, а) [c.304]

Поскольку для определения математического ожидания и дисперсии косинуса фазовой ошибки необ.ходимо знание плотности распределения фазы смеси щ(<р), для ее измерения был создан исследовательский стенд. Кро.ме того, была создана оригинальная аппаратура для непосредственной регистрации числовых характеристик фазы — и Измерение плотности распределения клиппированной смеси осуществлено на 256-канальном анализаторе типа АИ-256-1, имеющем наряду с режимом амплитудного анализа режим анализа временных интервалов. Так как анализатор рассчитан на короткие (с передним фронтом 0,2—4 мксек) импульсы, была разработана специальная приставка, обеспечивающая необходимые параметры входных сигналов. Узкополосные случайные помехи образуются путем пропускания сигнала генератора шумов Г2-12 через фильтры с высокой добротностью и изменяемой резонансной частотой. Для анализа была принята. модель в виде суммы А2 векторов сигнала Ас и помехи Ап, вращающи.хся со скоростями 05с И о5 = К(Ос соответствеино. При этом условие клиппирования предполагает измерение фазовой ошибки между Ас и Л л в момент, когда вектор А пересекает мни.мую ось слева направо (рис. 3). Учитывая равномерность распределения фазы по.мехи е [c.306]

При заданных х ,. Хк и скорости исправления Vu точность и производительность системы автоматически управляемого уравновешивания (САУУ) при вращении однозначно определяются величиной фазовой ошибки ф. Поскольку ф обычно состоит из двух составляющих — постоянной (систематической) ф и переменной (периодической или случайной) фел, оценим влияние каждой из них [c.430]

Очевидно, предельная точность соответствует нулевой производительности, т. е. М(созф) = о, что возможно лишь при os фс = о, так как для М(созфс г) = о необходимо бесконечно малое отношение сигнал/помеха. Таким образом, предельная точность уравновешивания определяется только систематической фазовой ошибкой фс. [c.430]

Учитывая влияние фс на основные параметры балансировки, рассмотрим процесс в односвязной системе автоматического уравновешивающего устройства (САУУ) как непрерывный (путем перехода к бесконечно малым дозам A- d ) в полярных координатах (рис. 1) с тем, чтобы получить явную зависимость дисбаланса х от фазовой ошибки ф [c.430]

Частота настройки фильтров, каждый из которых представляет собой два закольцованных интегратора [1], также определяется величинами сопротивлений в обратной связи. Для исключения необходимости ручного переключения величин Д и Q в процессе уравновешивания, в блоке имеется узел автоматической регулировки усиления АРУ). Этот узел при больших сигналах дисбаланса уменьшает добротность фильтра, которая является одним из сомножителей результирующего усиления тракта, до минимальной величины ( = 3, а затем к концу балансировки постепенно увеличивает ее до номинальной, установленной на пульте управления величины. Благодаря этому основная часть уравновешивания производится с малыми фазовыми ошибками Аф (из-за возможной растройки фильтра АП) [c.440]

Найденное выше решение для (г, т) во втором приближении приобретает самостоятельный интерес только при теплофизических измерениях в зонах фазовых переходов. В обычных же условиях, особенно при измерениях с техническими целями, опыт, конечно, следует ставить так, чтобы по возможности выполнялось ограничение Да Фдоп — допустимая ошибка расчетной формулы), т. е. [c.18]

Способ экспериментальной градуировки обеспечивает наибольшую точность, так как позволяет устранить влияние паразитных сигналов в цепях термопар. При таком способе градуировки неучтенной остается только систематическая ошибка, вызываемая различием скоростей разогрева образца и стакана. Ее можно учесть, если независимо измерять скорости роста средней объемной температуры образца (т) и температуры стакана (т), а расчет теплоемкости образца производить по формуле (2-3). Однако такое усложнение опыта оправдано только в особых случаях, например, когда ставится задача исследования теплоемкости в зонах фазовых переходов. Чаще же всего соотношение скоростей разогрева bjby удается поддерживать в опытах, близких к единице, и оценивать отклонения от нее аналитической поправкой Аа , вводимой в формулы (2-6) и (2-8) в виде безразмерного коэффициента (1 + Дст ,). В частности, формула (2-6) с учетом поправки AOf приобретает вид [c.34]

Поправка Аа . относится к группе поправок первого порядка малости, поэтому существенно сужает возможности применения формулы (4-58) в зонах фазовых переходов. В частности, условие Afftl <0.1, обеспечивающее формуле (4-58) систематическую ошибку не более [c.123]

Плоский фронт образуется на иек-рой плоскости, находящейся вне линзы. Такие линзы допускают поворот луча без искажения его формы в широком секторе углов до 360", их изготавливают из большого числа сферич. слоев с пост. п. Число слоев, их толщину п п выбирают, исходя из допустимой фазовой ошибки. В лгшзе Микаэляиа, паз. линзой равной толщины, коэф. преломления зависит только от одной координаты. Все три линзы — фокусирующие, т. е. создают на выходе параллельный пучок лучей. [c.593]

Вычислительная гидродинамика (0) -- [ c.93 , c.117 , c.121 , c.124 , c.131 , c.154 , c.161 , c.169 , c.171 , c.438 , c.459 , c.486 ]

Вычислительная гидродинамика (0) -- [ c.93 , c.117 , c.121 , c.124 , c.131 , c.154 , c.161 , c.169 , c.171 , c.438 , c.459 , c.486 ]

Вычислительная гидродинамика (1980) -- [ c.93 , c.117 , c.121 , c.124 , c.131 , c.154 , c.161 , c.169 , c.171 , c.438 , c.459 , c.486 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...