Свариваемость недостаточная

Свариваемость металлов при холодной сварке зависит от их пластичности и качества подготовки поверхности. Чем пластичнее, металлы, ровнее и чище их поверхности, тем качественнее они свариваются. Хорошо свариваются пластичные сплавы алюминия, меди, никеля, серебра, золота и подобные металлы и сплавы в однородных и разнородных сочетаниях. В недостаточно пластичных металлах при больших деформациях могут образовываться трещины. Высокопрочные металлы и сплавы холодной сваркой не сваривают. [c.116]

При сварке обычно применяют сварочные электроды, содержащие ниобий, а не титан. Последний окисляется при повышенных температурах, и имеется опасность, что его содержание уменьшится и окажется недостаточным для стабилизации свариваемого сплава. Потери ниобия в результате окисления меньше. [c.307]

Весьма значительной сосредоточенностью могут обладать электронный и лазерный лучи при соответствующей фокусировке их на поверхность свариваемого тела. Концентрация энергии может быть настолько значительной, что теплопроводность металла оказывается недостаточной для отвода теплоты в глубину тела и металл закипает, испаряясь с поверхности. При расфокусировке луча или при быстром его перемещении по поверхности [c.155]

Химическая неоднородность сварных швов может быть следствием недостаточной технологической культуры выполнения работ или самой физической природы процесса формирования сварного соединения и свойств свариваемого металла. [c.465]

Дальнейшее развитие сварки предполагает коренные изменения в сварочном производстве. Необходимость этих изменений вытекает из существенных недостатков современной сварки и сварных конструкций, к которым прежде всего относятся недостаточная мощность существующих источников сварочного нагрева, необходимость расплавления свариваемых металлов, деформирование сварных изделий и возникновение в них внутренних напряжений, объясняющихся неравномерным нагревом и усадкой металла сварного шва [159]. [c.143]

Малая зона нагрева, видимая но цветам побежалости 3. На изломе видна пленка окислов по всей поверхности стыка или имеются частичные места соединений 2. Мало время протекания тока 3. Мало или велико давление 4. Ток выключен до начала осадки 5. Мала осадка под током и без тока 6. Мало оплавление 7. Недостаточный предварительный нагрев 8. Большая скорость оплавления 9. Загрязненные поверхности свариваемых деталей способ контроля [c.560]

Причины шлаковых включений а) механическое засорение частицами неравномерно плавящегося электродного покрытия б) затекание шлака в зазор между свариваемыми кромками в) недостаточная очистка поверхности наплавленных слоёв (валиков) металла [c.310]

Стыковая сварка непрерывным оплавлением рекомендуется при сварке деталей а) с сильно развитым периметром — листы, детали, штампованные или формованные из тонкого листа (детали кузова, окон, крыльев автомобиля, корпус газогенератора, бочки, тонкостенные трубы и т. д.) б) из малоуглеродистой и аустенитной стали, с компактной, недостаточно чистой свариваемой поверхностью площадью < 1000 при максимальной величине зазора между свариваемыми поверхностями при их первоначальном соприкосновении > 2,5 мм в) из специальных сталей в различных сочетаниях с площадью поперечного сечения < 100 мм г) из сочетаний металлов медь сталь, латунь -)- сталь, алюминий медь, алюминий - - латунь и т. д. [c.357]

Стыковая сварка прерывистым оплавлением рекомендуется при сварке деталей а) из малоуглеродистой стали с компактной свариваемой поверхностью, площадью более 1000 мм , б) из углеродистых (не менее 0,30/о С) и специальных сталей с компактным сечением более 100 мм , в) во всех случаях, рекомендованных для сварки непрерывным оплавлением, когда располагаемая мощность оборудования недостаточна. [c.357]

Непровар, являясь следствием недостаточного нагрева свариваемой точки, вызывается а) понижением силы тока из-за падения напряжения в сети, ослабления или загрязнения контактов в первичной или сварочной цепи, или ввода в контур машины больших магнитных масс б) чрезмерным шунтированием тока через соседние точки при слишком близком их расположении или нерациональной последовательности сварки, через случайные контакты между деталями или при касании свариваемых деталей с боковой поверхностью электродов в) уменьшением сопротивления на участке цепи между электродами вследствие недопустимого увеличения контактной поверхности электродов или чрезмерного увеличения давления, не компенсированного соответствующим увеличением времени сварки или силы тока г) увеличением толщины свариваемых деталей сверх предусмотренных допусков ц) уменьшением времени сварки [c.373]

Вмятины глубиной более 10—20ч/о толщины свариваемых деталей могут понизить прочность сварного соединения. Причинами глубоких вмятин являются а) недостаточный [c.374]

Очистка деталей. Перед сваркой детали должны быть весьма тщательно очищены от грязи, масла, ржавчины и окалины. Очистка стальных деталей может производиться путём травления (наиболее желательный метод), пескоструйным аппаратом или механически на наждачном круге. Возможна местная очистка свариваемых кромок на ширину 15—20 мм с внутренней и внешней сторон листов. Декапированное железо должно обезжириваться. Очистка окалины на горячекатанной стали стальной щёткой недостаточна. Детали из цветных металлов очищаются от плёнки окислов. [c.380]

Подплавление поверхности шва вызывается плохой очисткой деталей и поверхности роликов. Порча поверхности роликов часто связана с недостаточным их охлаждением. При отсутствии прерывателя или плохой его работе трудно обеспечить качественную поверхность свариваемых деталей. [c.382]

Кипящая сталь получается более ускоренным способом при недостаточно полном раскислении, она дешевле полуспокойной и спокойной стали, но в разных сечениях слитка может иметь неоднородный химический состав (зональную ликвацию). По сравнению со спокойной сталью, получаемой при полном раскислении, кипящая сталь обладает большей склонностью к хладноломкости, меньшей стойкостью против хрупких разрушений при низких температурах и худшей свариваемостью. Полуспокойная сталь по степени раскисления и механическим свойствам является промежуточной между кипящей и спокойной сталью. [c.33]

Стали с перлито-ферритной структурой имеют низкую стоимость и просты в производстве. Они могут упрочняться до 540 МН/м в зависимости от содержания углерода и марганца. Низкое содержание углерода способствует хорошей свариваемости. Такие стали используют для гражданских инженерных сооружений, паровых котлов с ограниченным давлением и температурой, труб для экономайзеров и испарителей, а также для отливок деталей турбин низкого давления. Широко используют эти стали и при производстве ядерных энергетических установок. Однако имеется много узлов, применение в которых перлитных сталей нецелесообразно и неэкономично из-за их низкой прочности и недостаточного сопротивления ползучести. Стали с повышенным пределом текучести и сопротивлением ползучести, получаемые при легировании, могут иметь структуру мелкодисперсного перлита, перлито-бейнитную и структуру с переходом от верхнего к нижнему бейниту с соответствующим увеличением прочности. [c.49]

Аналогичные действия должны быть предприняты, если материал и конструкция известны недостаточно. Ненадежный лист должен быть подвергнут ультразвуковому контролю и раскроен таким образом, чтобы на сварку попал только здоровый материал. Когда качество листа вызывает сомнение, слоистого излома обычно можно избежать при наплавке на свариваемые кромки промежуточного металла перед выполнением запланированной сварки. Места, подверженные слоистому излому, должны удаляться выдалбливанием или выпиливанием после сварки металла. Слоистый излом был причиной значительных задержек при изготовлении конструкций для ядерных энергетических установок, но не наблюдался в процессе работы их, так как был налажен действенный контроль. [c.56]

Дефекты сварки вызываются плохой подгонкой свариваемых стыков, применением некачественных сварочных материалов, а также из-за недостаточной квалификации сварщика. [c.225]

Существенное значение имеют и другие технологические свойства электродов производительность, глубина проплавления свариваемого металла, характер формирования шва, пригодность для сварки в разных положениях, ионизирующие свойства и др. Эти свойства изучены еще недостаточно и поэтому не регламентируются действующим ГОСТ на электроды. [c.290]

Свариваемость - свойство металла или сочетания металлов образовывать при установленной технологии сварки сварные соединения, отвечающие требованиям, обусловленным конструкцией и эксплуатацией изделия. В зависимости от того, удовлетворяет ли сварное соединение предъявляемым требованиям, свариваемость может быть достаточной или недостаточной. [c.221]

Холодной сваркой соединяют металлы и сплавы толщиной 0,2. .. 15 мм. Необходимое давление на металл зависит от состава и толщины свариваемого материала и в среднем составляет 150. .. 1000 МПа. Холодной сваркой сваривают однородные или неоднородные металлы и сплавы, обладающие высокой пластичностью при нормальной температуре. В недостаточно пластичных металлах при больших деформациях при сварке могут образовываться трещины. Высокопрочные металлы и сплавы холодной сваркой не сваривают, так как для этого требуются очень большие давления, которые практически трудно осуществить. Хорошо свариваются сплавы алюминия, кадмия, свинца, меди, никеля, золота, серебра, цинка. [c.256]

Для обеспечения хорошей свариваемости при дуговой сварке этих сталей рекомендуют следующие технологические мероприятия предварительный, сопутствующий и последующий подогревы заготовок до температуры 100. .. 300 С в целях замедленного охлаждения и исключения закалки 3. т. в. прокалку электродов, флюсов при температуре 400. .. 450 °С в течение 3 ч и осушение защитных газов для предупреждения попадания водорода в металл сварного соединения при недостаточности первых двух мер низкий (300. .. 400 °С) или высокий (600. .. 700 °С) отпуск сварных соединений сразу после окончания сварки в целях повышения пластичности закалочных структур и удаления водорода. [c.276]

Сваривать швы в потолочном положении гораздо труднее, чем швы других типов. Главным требованием при выполнении сварки в потолочном положении является минимальное напряжение дуги. Электрод располагается углом назад. Рекомендуется увеличивать расход газа, что способствует удержанию расплавленного металла в требуемом пространственном положении. Диаметр электродной проволоки и сила сварочного тока должны быть меньше, чем при сварке в нижнем положении, что обеспечивает уменьшение объема сварочной ванны. Для получения широких швов сварку следует вести с поперечными перемещениями электрода или в несколько проходов. Техника автоматической сварки отличается от техники механизированной тем, что сварщик не участвует в перемещении дуги (сварочного инструмента) вдоль свариваемого соединения. С одной стороны, это исключает влияние на процесс сварки субъективных погрешностей, которые могут возникать из-за недостаточной внимательности или квалификации сварщика, с другой стороны, автоматическая сварка требует более тщательной сборки изделий и более точного позиционирования траектории шва относительно траектории перемещения сварочного инструмента. При автоматической сварке значительно ограничивается возможность манипулирования концом электродной проволоки и, хотя некоторые автоматы снабжают механизмами колебания проволоки, как правило, сварка всех видов соединений производится без этих колебаний. [c.177]

При отклонениях параметров режима или условий диффузионной сварки могут возникать дефекты непровар, слипание, трещины, завышенная Деформация деталей, оплавление и смещение деталей относительно заданного положения. Причинами непровара (или склейки поверхностей) могут быть недостаточная температура нагрева, усилие сжатия, выдержка, малая степень вакуумирования, неправильная установка деталей в приспособлении, вызвавшая перекос соединяемых поверхностей друг относительно друга, плохая подготовка свариваемых поверхностей. Трещины могут возникать из-за чрезмерной скорости нагрева или охлаждения, завышенного усилия сжатия, слишком большой температуры нагрева и времени выдержки, а также из-за плохой подготовки поверхностей деталей к сварке. Завышенная температура нагрева и время выдержки приводят также к увеличению деформации деталей при сварке и их оплавлению. Причиной оплавления может быть и неравномерный нагрев детали из-за неправильной установки нагревателя. Смещение деталей относительно друг друга происходит из-за неправильной их установки перед сваркой и может возникать в процессе сварки вследствие вибрации установки. [c.279]

При контактной стыковой сварке оплавлением к параметрам режима относят напряжение холостого хода Uj сварочного трансформатора, плотность тока J, скорость осадки У с, величину оплавления / п, величину осадки и вылет 1 каждой свариваемой детали из электродов - губок (расстояние от торца детали до электрода, в котором эта деталь зажата). Вылеты деталей могут быть одинаковыми, если детали имеют одинаковое сечение и выполнены из одного материала. Если свариваются детали разных сечений или из разнородных металлов, то уменьшают вылет детали, нагрев которой должен быть меньше, Если мощность машины недостаточна, стыковую сварку оплавлением ведут несколькими короткими импульсами или предварительно подогревают детали. При стыковой сварке сопротивлением вместо скоростей оплавления и осадки принимают величину осадки обеих деталей и усилие осадки. [c.291]

Прожоги, проплавления, подрезы, непровары - дефекты, появление которых в большинстве случаев связано с недостаточной квалификацией сварщика, неисправностью сварочных автоматов и полуавтоматов, нарушениями в сварочной цепи и др. Такие дефекты появляются при отклонении от заданных оптимальных режимов штатной сварочной технологии скорости сварки, режимов тока, оптимального положения электрода относительно оси свариваемого шва и т.д. [c.373]

Следовательно, свариваемость зависит, с одной стороны, от материала, технологии сварки, конструктивного оформления соединений, а с другой — от требуемых эксплуатационных свойств сварной конструкции. Если эти требования удовлетворяются, то свариваемость материалов считается достаточной. Если не обеспечивается минимальный уровень хотя бы одного из эксплуатационных свойств сварного соединения, то она считается недостаточной. При этом свариваемость одного и того же материала может быть оценена как достаточная или недостаточная в зависимости от назначения изделия. [c.40]

Последнее обстоятельство является особенно существенным. Во многих случаях остаточные напряжения в зонах концентраторов сохраняются без изменений даже после нагружения детали до пределов, близких к пределу выносливости или превышающих его. При выполнении сварных швов с небольшими концентраторами роль остаточных напряжений будет также сравнительно небольшой. Если деталь с доброкачественным швом подвергается механической обработке, то усталостная прочность детали будет определяться в основном качеством наплавленного на шов металла и переходной зоны, а влияние остаточных напряжений при этом будет тем меньше, чем мягче и пластичнее свариваемый и наплавленный металл. При недостаточно качественной сварке вредные концентрации напряжений могут возникать в зонах разнообразных дефектов сварки как выходящих на поверхность, так и расположенных в глубине шва. [c.34]

Сварной шов представляет собой смесь расплавленных основного и присадочного металлов. Химический состав металла шва определяется составом стали и присадочной проволоки, долями их участия в образовании шва, а также характером взаимодействия жидких металла, шлака и газовой фазы. При сварке хромоникелевых аустенитных сталей основными легируюш,ими примесями шва являются хром и никель. Однако одних только хрома и никеля недостаточно для придания шву требуемых свойств. В подавляющем большинстве случаев требуется дополнительно легировать шов другими элементами. Как уже указывалось, часто бывает так, что шов по своему составу должен отличаться от свариваемой стали. В зависимости от вида сварки могут быть применены различные способы легирования металла шва. [c.61]

ПОВРЕЖДЕНИЯ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ВЫЗВАННЫЕ ОБРАЗОВАНИЕМ МАРТЕНСИТА ВСЛЕДСТВИЕ НЕДОСТАТОЧНОГО ПОДОГРЕВА ОГРАНИЧЕННО СВАРИВАЕМЫХ СТАЛЕЙ [c.265]

Недостаточно высокая свариваемость чугунов связана с охрупчиванием сварного шва и зоны термического влияния в связи с отбеливанием при охлаждении после сварки, образованием горячих и холодных трещин, пористостью, обусловленной интенсивным газовыделением при сварке, и повышенной жидкотекучестью [c.252]

Поры — полости округлой формы, заполненные газом. Они об]1азуются вследствие повышенного соде] жания газа в сварочной ванне. Причинами их возникновения являются загрязнение свариваемых кромок, недостаточная защита шва от атмосферного воздуха, пересьшденность ванны окисью углерода при сварке в среде Oj, применение влаж- [c.11]

Один из способов защиты промысловых газопроводов от углекислотной коррозии — это применение хромсодержащих сталей. Для транспортировки сероводородсодержащих продуктов применения стойких к сероводородному растрескиванию материалов, т. е. сталей марок 20, 20ЮЧ, 09ХГ2НАБЧ, недостаточно. В этом случае дополнительно применяют метод ограничения рабочих напряжений в зависимости от категории трубопровода или участка его по СНиП 11-45—75. Требования к свариваемым материалам, подготовке и сварке, ведению процесса сварки, контролю сварного шва, допустимым дефектам, возможному ремонту, снятию остаточных сварочных напряжений приводятся в Инструкции по технологии сварки, по термической обработке и контролю стыков трубопроводов из малоуглеродистых сталей для транспортировки природного газа и конденсата, содержащих сероводород ВСН 2-61—75. [c.186]

Недостаточное оплавление и недостаточно прочное соединение свариваемых частей, возникающее, например, из-за наплава холодного и нежидкотекучего сварного металла. [c.468]

Хорошая свариваемость стали и молибдена наблюдается в тех случаях, когда общая толщина биметаллического листа составляет 20 мм при толщине молибдена 1-2 мм (прокатка при 950 и 1200°С) и 3,5-6 мм (прокатка при 950° С) при толщине молибденового покрытия 10 мм листы не свариваются. Другими словами, при небольшой толщине молибден хорошо сваривается со сталью и в случае прокатки при 1200° С. Это можно объяснить тем, что условия прокатки недостаточно изотермичны. При контакте с холодными валками тоньсий теплопроводный молибденовый слой охлаждается и фактически температура на границе молибден-сталь ниже, чем температура в камере. Использование в качестве подложки различных сталей (0,03—0,16% С) не оказывает заметного влияния на прочность на срез биметаллического композита, гак как при испытаниях на срез, как правило, наблюдается разрушение по молибдену. [c.94]

Смешение свариваемых поверхностей за пределы допусков Отклонение от установленных допусков 1. Искривлённые заготовки. 2. Неодинаковая или чрезмерно большая деформация рабочей части раз-нополярБых электродов. 3, Низкая стойкость электродов. 4. Отсутствие центрирующих канавок на электродах. 5. Неправильная начальная установка электродов и недостаточно жёсткое их крепление, 6. Недостаточно тщательная центровка деталей при зажатии. 7. Недостаточная жёсткость зажимных устройств и их крепления. 8. Слабое зажатие. 9. Деформация деталей при зажатии. 10. Недостаточная жёсткость упорных приспособлений и их крепления. 11. Большой люфт между направляющими подвижной плиты. 12, Недостаточная жёсткость станины, плш и направляющих. 13. Большое расстояние между осевой линией сварки и направлением действия осадочного усилия. 14. Большая длина выпускаемых концов, 15. Острый угол между свариваемыми поверхностями и осевой линией сварки [c.365]

Непровар 1. Малое количество вы-давленно о металла и грата, 2. Заметное расслоение металла в месте соединения, 3. Малая зона нагрева. 4. Отсутствие кристаллического излома на свариваемой поверхности или её части при разрушении. соединения после сварки. Примечание. Непровар не все да имеет внешние признаки 1. Малы или велики силы тока, напряжение или давление. 2. Недостаточное время протекания тока. 3. Выключение тока до начала осадки. 4. Малая осадка под током и без тока, 5. Малое оплавление. 6. Недостаточный предварительный нагрев. 7, Большая скорость оплавления. 8. Большие зазоры между свариваемыми поверхностями при их первоначальном соприкосновении. 9. Загрязнённая поверхность свариваемых торцов (при сварке сопротивлением) [c.365]

Сваривание деталей происходит при значительно меньших плотностях мощности, чем резка (см. рис. 65). Это объясняется тем, что при сварке необходимы только разогрев и плавление материала, т. е. необходимы плотности мощности, еще недостаточные для интенсивного испарения (10 —10 Вт/см ), при длительности импульса около 10 —10 с. Поскольку излучение лазера, сфокусированное на обрабатываемом материале, является поверхностным тепловым источником, то передача тепла в глубину свариваемых деталей осуществляется за счет теплопроводности и зона проплавления с течением времени при правильно подобранном режиме сварки изменяется. В случае недостаточных плотностей мощности имеет место непроплавление свариваемой зоны, а при наличии больших плотностей мощности наблюдаются испарение металла и образование лунок. [c.133]

Применение с варно-л итых конструкций, состоящих из нескольких отливок, свариваемых между собой или с заготовками из проката и поковок, взамен цельнолитых целесообразно при а) невозможности отлить детали целиком, в частности, из-за недостаточной мощности металлургических печей или кранов литейного цеха б) существенном упрощении литья отдельных элементов сварно-литой конструкции, например при расчленении громоздкой пространственной конструкции сегмента статора гидротурбины (фиг. 33, а) на секции кольца 1 и колонны 2 (фиг. 33,1 ) или замене отливки, формуемой вручную, др.умя свариваемыми отливками, допускающими машинную формовку в) улучшении качества отдельных отливок по сравнению с качеством цельнолитой детали, например в отливках из аустенитной стали некоторых марок, ведущем к уменьшению объема работ по исправлению дефектов литья, окупающему дополнительные операции при сварно-литой конструкции [c.226]

В сварных соединениях, выполненных ЭШС, обнаруживается специфический дефект — несплавления (рис. 129, 6). Его не следует смешивать с непроварами (рис. 129, а), которые образуются в тех случаях, когда свариваемые кромки в процессе ЭШС не оплавляются шлаковой ванной. Не-провары образуются, например, при чрезмерной глубине шлаковой ванны, недостаточно высоком сварочном напряжении, слишком большом удалении электрода от кромки и т. д. Естественно, что неоплавленные кромки не могут соединиться с металлом шва. Здесь кристаллизация шва идет не на твердой подкладке, а как в своего рода металлической изложнице. В случае сплошного непровара по обеим кромкам образуется не шов, а слиток, прообраз слитка, получаемого при электрошлаковом переплаве (см. гл. VIII). [c.326]

Наличие весьма прочной и трудно удалимой окисной пленки препятствует диффузионной сварке. Чтобы произошла сварка, недостаточно выполнить пусть даже самую тонкую механическую обработку соединяемых поверхностей. Требуется удалить окисную пленку. А для этого есть только один путь — увеличить разрежение, т. е. производить нагрев в более глубоком вакууме. Это необходимое, но еш е недостаточное условие. Нагрев в вакууме должен производиться непосредственно перед сваркой, без разва-куумирования места сварки. Кроме того, вакуумная очистка свариваемых поверхностей должна выполняться при некотором удалении их друг от друга. В противном случае, особенно при сварке разнородных сталей или сплавов, отличающихся по композиции, возможно напыление одной из поверхностей компонентами, улетучивающимися с другой поверхности. Необходимость раздельной вакуумной очистки поверхностей двух деталей, подлежащих сварке, естественно исключает возможность контактного нагрева, в ряде случаев более удобного в эксплуатации, чем высокочастотный нагрев. Ясно и то, что требование увеличения разрежения влечет за собой усложнение сварочной аппаратуры и оборудования. [c.367]

Несплавлевие основного металла с металлом шва из-за недостаточной мощности пламени, неполном прогреве кромок или неправильной их разделки. Слишком мал зазор, плохо зачищены кромки Нарушение режимов сварки и охлаждения. Непригодность присадочной проволоки по химическому составу. Жесткое защемление свариваемых деталей [c.78]

Причина повреждения такого вида связана с эффектом дополнительного локального разупрочнения металла старого шва в результате нафева в процессе сварки подварочного шва. Повышенную склонность к такому повреждению проявляют сварные соединения паропроводов из стали 15Х1М1Ф, поскольку этому способствует недостаточная жаропрочность сварного шва 09X1 МФ, который менее легирован по сравнению со свариваемой сталью, и при дополнительном высокотемпературном нагреве энергично разупрочняется. [c.282]

В последнее время в связи с разработкой стали нового поколения типа 10Х9МФБ сталь 12Х11В2МФ рассматривается как более жаропрочная, но менее технологичная и более дорогая ввиду содержания в ней дефицитного вольфрама. Недостаточная технологичность стали 12Х11В2МФ негативно отражается на ее свариваемости. Так, для предупреждения образования холодных трещин в околошовной зоне (ввиду возможного содержания остаточного аустенита после сварки) в технологию выполнения сварных соединений введен термический отдых. В качестве меры борьбы с увеличением количества структурно свободного б-феррита более 5 % (что связано с повышением хладноломкости металла при положительной температуре) в металле шва повышено содержание углерода до С = 0,11. .. 0,16 % и дополнительно введено легирование никелем Ni = 1 %. [c.322]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...