Свариваемые сплавы

При сварке обычно применяют сварочные электроды, содержащие ниобий, а не титан. Последний окисляется при повышенных температурах, и имеется опасность, что его содержание уменьшится и окажется недостаточным для стабилизации свариваемого сплава. Потери ниобия в результате окисления меньше. [c.307]

Полученные оценки приближенны, так как даже для одного и того же процесса на разных режимах сварки энергозатраты могут различаться в 1,5...2 раза, что определяется параметрами режима и свариваемого сплава. Кроме того, к. п. д. источника теплоты непостоянен ввиду его зависимости от скорости сварки, состояния поверхности и др. Для одного и того же источника энергии, например, при контактной сварке внутреннее сопротивление машины может отличаться в 10 раз и соответственно этому изменяться к. п. д. источника. [c.25]

Сплавы с более низким содержанием магния, подобно сплавам 2014 и 2219, относятся к свариваемым сплавам и могут использоваться в конструкциях космических кораблей вместо более тяжелых и менее прочных, однако хорошо свариваемых сплавов 5456 и 5083, которые были использованы в Сатурне I . Например, сплав 2014 был использован в космических кораблях Титан II , во второй З-П и третьей 3-1УВ ступенях Сатурна V , тогда как сплав 2219 использовался в ступени 3-1С ракетоносителя Сатурна V . [c.239]

Для того чтобы обеспечить высокопрочные свариваемые сплавы высокой прочностью при криогенных температурах, был разработан сплав 2021 [124]. Это сложный сплав, в котором строго контролируется содержание И легирующих элементов. Так же как в сплаве 2219, в сплаве 2021 основное упрочнение обеспечивается последовательностью превращений фазы А1—Си. Однако зарождение упрочняющей фазы во время старения при повышенных температурах стимулируется в сплаве 2021 добавками кадмия и олова [128]. Получаемая в результате прочность несколько выше, чем в сплаве 2219. Добавка марганца в сплаве 2021 дает дополнительное упрочнение и регулирует размер зерна в процессе формирования полуфабриката. Титан способствует измельчению зерна (является модификатором) и добавляется в сплав вместе с цирконием и ванадием для уменьшения трещино-образования при сварке. В сплаве 2021 ограничивается содержание магния, чтобы исключить образование нерастворимой фазы М гЗп, которая препятствует зарождению выделений [125]. [c.239]

Имеются специальные жаропрочные сплавы для длительной или кратковременной эксплуатации при повышенных температурах антифрикционные сплавы — для подшипников свариваемые сплавы, позволяющие получить соединения высокой прочности, пластичности и коррозионной стойкости. [c.11]

В случае необходимости рекомендуется применять аргонодуговую сварку, при которой состав свариваемых сплавов в месте шва практически не меняется. Газовую сварку применять не следует. [c.310]

Марка свариваемых сплавов Марка присадочного материала Марка свариваемых сплавов Марка присадочного материала [c.319]

Чугун относится к категории плохо свариваемых сплавов. Его сваривают при исправлении дефектов в отливках и ремонте деталей. Дуговая сварка чугуна чугунными электродами с покрытиями не обеспечивает хорошего качества сварных соединений. Металл шва получает структуру белого чугуна, а з. т. в. закаливается. 0 затрудняет механическую обработку сварных соединений и может привести к образованию трещин. [c.277]

В чем проявляется пониженная свариваемость сплавов и каковы ее причины [c.281]

При ручной дуговой сварке применяют неплавящиеся угольные электроды СК (сварочные круглые) диаметром 4, 6, 8, 10 и 18 мм и длиной до 250 мм (ГОСТ 10720-75). Штучные электроды делают из проволоки, соответствующей составу свариваемого сплава, с обмазкой на основе хлористых и фтористых солей. Для сварки используют электроды ОЗА-1, для заварки дефектов литья ОЗА-2. При дуговой сварке в защитных газах применяют неплавящиеся вольфрамовые электроды и инертные газы аргон первого или второго сорта и гелий (см. гл. 7), либо их смеси. [c.192]

Первая группа включает в себя металлургические факторы, зависящие от предрасположенности того или иного сплава к горячим трещинам, что определяется характером диаграммы состояния свариваемых сплавов, свойствами кристаллизующихся фаз. [c.503]

При сварке однофазных аустенитных сталей, имеющих сравнительно малый интервал кристаллизации, зона сплавления обычно не очень заметна. Иногда приходится наблюдать вполне определенный раздел, границу между швом и сталью, обычно пересекающую зерна основного металла, на которых непосредственно выросли кристаллы шва. В этом случае правильнее говорить о линии, а не о зоне сплавления. Термин взаимная кристаллизация нельзя признать удачным. Он вызывает превратное представление о явлении, поскольку он, как нам кажется, затушевывает факт самостоятельной кристаллизации металла сварочной ванны. Термин совместная кристаллизация , вопреки желанию его авторов, может вызвать представление о сосуществовании двух жидких фаз, хотя под этим термином подразумевается только мысль о том, .. . что хотя бы одна из фаз свариваемого сплава непосредственно без поверхностей раздела продолжает кристаллизоваться в сварном шве [10]. [c.158]

На рис. 153, б представлена возможная схема получения сварного соединения при ПСП, когда припой содержит элементы, хорошо растворимые в обоих свариваемых сплавах. В случае жаропрочной аустенитной стали речь может идти, например, о припое, относящемся к системе сплавов никель—марганец. [c.373]

На схеме припой условно состоит из белых и черных атомов. В процессе сварки эти атомы проникают в глубь от контактирующих поверхностей, прослойка полностью растворяется в свариваемых сплавах и исчезает. По завершении сварки соединение [c.374]

Сказанное справедливо как для диффузионной сварки в вакууме жаропрочных сплавов в ее чистом виде, так и при ПСП, например, с никелевой прослойкой, не расплавляющейся в процессе сварки. Самое удивительное, что нулевая пластичность и низкая прочность сварного соединения могут наблюдаться и в условиях практически полной рекристаллизации свариваемых сплавов по линии их соединения. Вместо четкой границы раздела, нередко видимой на образцах, сваренных способом ДСВ (рис. 159, а), можно наблюдать новые зерна, свидетельствующие, казалось бы, о надежном соединении двух деталей (рис. 159, б). Тем не менее, приложение растягивающих или изгибающих сил к такому сварному соединению может вызвать их разрушение, которое макроскопически совпадает с прежней поверхностью [c.380]

Листовые свариваемые сплавы группы 0Т4 системы Ti—А1—Мп являются сплавами на основе а-структуры [c.55]

Влияние химического состава на свариваемость сплава ВТЗ-1 оценивали на лабораторных слитках массой но 20 кг, выплавленных на нижнем (плавка 1) и верхнем (плавка 2) пределах легирования. [c.336]

Присадочные металлы соответствуют по своему составу свариваемым сплавам. Они не содержат алюминия. Для связывания углерода в стабильные карбиды в них вводят титан и ниобий. Металл шва становится склонным к старению в результате перемешивания с основным металлом. [c.100]

Склонность к образованию микрорыхлоты 5 условных единиц. Минимальная толщина стенок при литье в песчаные формы 4 мм. Обрабатываемость режущим инструментом отличная. Свариваемость сплава неудовлетворительная. При газово-ацетиленовой заварке по месту сварки часто образуются рыхлоты и трещины. [c.146]

Возможно введение циркония при помощи шлак-лигатуры магния с цирконием. Температура литья 730—760° С. Жидкотекучесть по длине прутка 290 мм. Гррячеломкость по ширине кольца 20,0 мм. Линейная усадка 1,2—1,3%. Минимальная толщина стенок при литье в песчаные формы 4 мм. Обрабатываемость режущим инструментом отличная. Сплав удовлетворительно сваривается ар-гоно-дуговой и несколько хуже кислородно-ацетиленовой сваркой. Сравнительно со сплавом МЛ5 свариваемость сплава МЛ 11 худшая. [c.155]

Свариваемые сплавы, повышающие свою прочность при термообработке, типа А1 — Zn — Mg обладают более высокими прочностными и технологическими показателями по сравнению со сплавами А1 — Mg. Наиболее перспективны низко- и среднелегированные сплавы типа А1 — Zn — Mg, содержащие 5—7% цинка и магния и легированные Мп, Сг и Zr. К сплавам этого типа относятся 01915 и В29ц (СССР), AlZnMgl и [c.130]

Для многих сварных конструкций (например, больших емкостей), конструкций морского назначения или криогенной техники часто применяются термонеупрочняемые сплавы серии 5000 (такие как 5456, 5083, 5086, 5454 и 5052). Сплавы 2014 (А1 — Си — Mg) и 2219 (А1 — Си) имеют более высокое отношение прочности к плотности и поэтому часто используются для летательных аппаратов. Свариваемые сплавы 7039 и 7005 серии 7000 могут быть перспективны для конструкций различного назначения. [c.279]

Кроме того, образование тройной фазы А1,Си2ре понижает степень растворимости меди в твердом растворе, следовательно, способствует резкому снижению прочности сплавов. Наличие кремния в сплавах системы А1 — Си увеличивает количество тройной эвтектики а - - uAlj + Si. Чем выше содержание кремния в сплавах системы А1 — Си, тем больше количество эвтектики, тем выше литейные свойства сплавов. Следовательно, при наличии 3% Si и выше сплавы обладают достаточно хорошими литейными свойствами, позволяющими производить литье в кокиль. Но повышенное содержание кремния в сплавах системы А1 — Си способствует снижению жаропрочности их. К особо вредным примесям сплавов системы А1 — Си относится магний. Наличие 0,05% Mg и выше сильно снижает свариваемость сплавов и их пластичность. [c.87]

Алюминий и цинк в количестве до 6—7 %, образующие с магнием твердые растворы и соединения Mg.Als и MgZr,.2, повышают механические свойства магния (ркс. 188, б и е). Марганец с магнием образует твердый раствор а. При понижении температуры растворимость марганца в магнии понижается и из -твердого раствора выделяется -фаза (рис. 188, а). Марганец, не улучшая механические свойства, повышает сопротивление коррозии и свариваемость сплавов магния. [c.402]

Согласно рис. 6.3, для появления выделений у "-фазы требуется короткое, но вполне реальное время — около 10 мин. Именно эта вялость реакции упрочнения старением ответственна за превосходные характеристики свариваемости сплава 718 и за отсутствие у него склонности к растрескиванию в результате деформационного старения. У сплавов, упрочняемых выделениями у -фазы, скорость старения настолько велика, что подчас фазовыделение не удается предотвратить даже путем закалки в воду от температуры гомогенизации. [c.233]

Никель находит широкое применение в сплавах для защитных покрытий. Он неограниченно растворим в железе и является сильным аустенизирующим элементом. Собственных высокотвердых фаз в сплавах железа никель не образует. Его влияние заключается в существенном повышении стойкости покрытий к ударным нагрузкам. С увеличением содержания никеля повышается вязкость сплава практически без ущерба для износостойкости. Никель - дорогой легирующий элемент, поэтому его количество в износостойких сплавах на основе железа ограничивают. Исключение составляют сплавы для коррозионно-стойких покрытий. Легирование никелем повышает свариваемость сплавов, снижая склонность к трещинам. В самофлюсующихся порошках никель применяют в качестве основы сплава. В этом случае достигаются высокие коррозионная и износостойкость, а также технологичность нанесения покрытия благодаря образованию в системе Ni- r—В—81гетероген-ной структуры эвтектического типа с низкой температурой плавления (< ЮОО С). [c.158]

Больщое значение при сварке алюминия и его сплавов имеет правильный выбор присадочного металла. Чтобы получить для металла шва свойства, близкие к свойствам основного металла (прочность, пластичность, коррозионная стойкость, теплофизические характеристики и т. д.), целесообразно использовать присадочный металл того же состава, что и основной. Однако из-за повышенной склонности большинства сплавов алюминия к кристаллизационным трещинам более рационально применять присадочный материал, который, отличаясь по составу от свариваемого сплава, обеспечил бы проведение эффективного комплексного легирования с использованием модификаторов. [c.371]

Исследование свариваемости сплава ВТ8 (ЭЛС) было изучено в работе В. Ф. Морякова на прутках и кольцах диска. Механические свойства сва )ных соединений и металла и]ва 1гриведеиы в таб./г. 154. [c.347]

При пселедовании свариваемости сплава ВТ9 были использованы пластины толщиной 10—20 мм и штамповка диска диаметром 540 мм. [c.353]

В работе [659] изучалась свариваемость сплава с 18% Ni, но отработанного на > 210 кПмм в виде листа толщиной 1,8 и 3,6 мм. Образцы, сваренные с присадочной проволокой того же состава в атмосфере инертного газа с вольфрам9вым электродом, имели предел прочности, равный 93% прочности основного металла. [c.271]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...