Частота с одним диском

Рис. 8.8. Схема для опреде-ления критической частоты вращения невесомого вала с одним диском

Уравнение (III.50) совпадает с уравнением (11.160), полученным выше как условие для определения собственных частот поперечных колебаний той же системы при отсутствии вращения. Следовательно, критические скорости вращения многодискового вала равны частотам свободных колебаний изгиба того же вала, подсчитанным при отсутствии вращения. Этот вывод, являющийся обобщением результата, найденного для вала с одним диском, позволяет для определения со, р воспользоваться всеми способами, указанными при рассмотрении линейных систем с несколькими степенями свободы. Каждой из критических скоростей соответствует особая форма кривой изгиба вала, совпадающая с одной из собственных форм колебаний изгиба. [c.182]

Коэффициенты для определения частот собственных колебаний и критических скоростей вала с одним диском [c.411]

Рис. 218. Зависимость собственной частоты колебаний (скорости прецессии) вала с одним диском от скорости вращения

Ротор двоякой жесткости с одним диском. В изображенной на рис. 3, а системе вал ротора имеет различные жесткости на изгиб = С и j = С в двух главных направлениях т) и вращающейся системы координат, т. е. является валом двоякой жесткости. В дальнейшем используются также понятия о средней жесткости С, , коэффициенте анизотропии ротора у, парциальных собственных частотах в главных направлениях и Q , а также понятие о средней собственной частоте Q 2. которые представлены соотношениями [c.148]

Анализ показал, что вышеприведенные результаты для ротора с одним диском являются справедливыми и для произвольных двухопорных роторов (ротор с несколькими дисками, с распределенными параметрами), если под М понимать массу Всего ротора, а под 2 — его первую собственную частоту. При этом результаты расчетов всегда будут с некоторым запасом, так как дополнительный анализ показал, Что гироскопический эффект дисков, который может проявляться в несимметричных системах, всегда повышает устойчивость. [c.167]

Работа вала с одним диском при оз <йк возможна, но при этом часто требуются специальные деформирующие опоры для прохождения через критические частоты [c.432]

Перейдем к определению критических частот вращения вала с одним диском с учетом гироскопического момента (рис. 6). [c.435]

Для вала с одним диском расчет критических частот вращения производится в соответствии с выражениями (4.3), (4.4), в которых инерционный коэффициент, зависящий от моментов инерции диска, полагается равным Jз d=Jo , знак плюс соответствует прямой прецессии, знак минус — обратной. [c.72]

Размеры диска оказывают существенное влияние на критические частоты вращения. Например, при прямой прецессии вал с одним диском малой толщины Jot>Jз) имеет одну критическую частоту вращения, при большой протяженности диска Jo[c.72]

Суммарное тепловыделение в подшипниках с плавающими дисками меньше, чем в подшипниках с неподвижной опорной поверхностью, в 2 раза при одном плавающем диске, в 3 раза при двух и т. д. Многодисковые подшипники могут работать при очень высокой частоте вращения ( 20 000 об/мин). [c.420]

Способ Релея. При рассмотрении колебаний упругих систем с одной и с несколькими степенями свободы мы, как правило, пренебрегали массой упругого элемента по сравнению с колеблющейся сосредоточенной массой. Это имело место и в случае вертикальных колебаний груза, подвешенного на пружине (см. рис. 537), и в случае крутильных колебаний диска на валу (рис. 545), и в случае поперечных колебаний грузов, расположенных на балке (рис. 555), и в других случаях. Хотя эти упрош,ения во многих практических случаях не вносят особых погрешностей в получаемые решения, тем не менее для некоторых технических задач желательно более детально рассмотреть точность этих приближений. Чтобы оценить влияние принятых упрощений на получаемое значение частоты колебаний упругой системы, воспользуемся приближенным методом Релея. [c.641]

Система с п дисками имеет п частот, среди которых одна нулевая. [c.425]

Для испытаний каждый диск в составе с промежуточным кольцом устанавливали на опорной плите (рис. 9.24). Нагрузку с помощью гидравлического устройства прикладывали к ступичной части диска. Испытания вели по двум программам. Одна из них предусматривала нагружение диска (условно № 1) с постоянной амплитудой перемещений по треугольной форме цикла с частотой 0,8 Гц и асимметрией 0,07. В этом случае была реализована постоянная деформация (в осевом перемещении) диска в ступичной его части. Другая программа предусматривала нагружение диска (условно № 2) чередующимися циклами треугольной и трапецеидальной формы. При обоих видах нагружения реализовывался прогиб полотна диска в 2,8 мм, и при трапецеидальной форме цикла время выдержки диска при таком прогибе его полотна составило 20 с. Частота приложения к диску циклов треугольной формы составляла 0,8 Гц. В соответствии с программой испытаний через каждые 500 циклов производили смену одного вида нагружения другим. [c.491]

Таким образом, вращающийся диск в осевом направлении (из его. плоскости) оказывается под действием двух инерционных нагрузок. Одна из них вращается относительно диска с частотой Q-f o, а другая с частотой Q — о). Эти нагрузки, как видно из формул (8.28) и (8.29), имеют в окружном направлении гармоническое (при 5.= оо) распределение с одной окружной волной и могут вызывать изгибное колебание диска в виде назад бегущих относительно него волн по форме колебаний с одним узловым диаметром (т=1). [c.155]

Наименьшей частоте возмущения соответствуют колебания без узловых диаметров, затем с одним узловым диаметром, двумя, тремя и т. д. Чем больше число узловых диаметров, тем труднее возбудить колебания диска. Причем по мере увеличения числа узловых диаметров узловые линии перемещаются к периферии диска и при достаточно длинных лопатках узловые линии могут проходить по лопаткам, не захватывая тело диска (рис. 3, в, г). [c.14]

Упругие лопатки. Если частота совместных колебаний диска с жесткими лопатками близка с одной из частот колебаний лопатки, заделанной в корневом сечении, то расчетная схема должна учитывать упругость лопаток. [c.274]

Осцилляции скачка уплотнения при применении отражающего диска наблюдаются, как правило, в ультразвуковом диапазоне частот и, судя по полученным осциллограммам, весьма близки к гармоническим. С другой стороны, на низких звуковых и инфразвуковых частотах Гартман получил пилообразные изменения давления, подтверждающие релаксационный характер процесса. По-видимому, в этих двух граничных случаях возбуждения акустических волн (с одной стороны, использование резонатора большой емкости, а с другой — полное его отсутствие) мы имеем дело с двумя различными типами генерации. О возможности подобного явления в автоколебательных системах при переходе от низких частот к высоким указал А. А. Харкевич [29]. [c.20]

Для проверки вакуумного регулятора опережения зажигания устанавливают распределитель на стенд так, как это указано выше, и с помощью шланга соединяют штуцер вакуумного регулятора с вакуумным насосом и вакуумметром. Установив устойчивую частоту вращения валика распределителя, совмещают нуль шкалы синхроноскопа с одной из светящихся рисок диска. Создавая вакуумным насосом разрежение, необходимое для испытуемого типа распределителя, следят за смещением светящейся риски по лимбу синхроноскопа. Смещение риски в градусах в зависимости от показаний, регистрируемых вакуумметром, должно соответствовать данным для испытуемого типа распределителя. Если же результаты проверки не соответствуют, то вакуумный регулятор регулируют изменением натяжения его пружины. Это достигается подбором толщины прокладочных шайб под штуцером или смещением регулятора относительно корпуса распределителя. Если нужный угол опережения создается при меньшей величине вакуума, необходимо увеличить упругость пружины, для чего между торцом пружины и штуцером устанавливают шайбу большей толщины или несколько тонких шайб. Кроме того, характеристика вакуумного регулятора может не соответствовать данным технических условий при нарушении его герметичности и заедания шарикового подшипника подвижного диска прерывателя. [c.123]

Объемные расходы пара в турбинах средней мощности дают возможность получить лопатки достаточной высоты при нормальной частоте вращения (3000 об/мин), поэтому редукторные передачи здесь не применяются. На рис. 11.65 представлена реактивная конденсационная турбина среднего давления с активной регулирующей ступенью. Мощность турбины 20 ООО кВт при 3000 об/мин. Регулирующая ступень с двухвенечным диском Кертиса. Короткий барабан и диски ротора соединены сваркой. Диск Кертиса и разгрузочный поршень насажены на вал в горячем состоянии и приварены к нему. Камера разгрузочного поршня соединена с промежуточной ступенью в области низкого давления турбины. Корпус турбины разъемный в горизонтальной и вертикальной плоскостях. В более поздних конструкциях турбин этого типа диск Кертиса и разгрузочный поршень откованы за одно целое с барабаном ротора, что делает конструкцию более жесткой и простой. [c.205]

Диск затем помещается между двумя стеклянными цилиндрами, как показано на рис. 4-33, , и в катушку на определенный промежуток времени подается ток высокой частоты. Затем ток выключается и, как только стекло затвердевает, спай помещают в печь отжига. Готовый спай изображен на рис. 4-33,6. Спаи со стеклом с обеих сторон (диска) должны быть расположены друг против друга, так как в случае медного диска несоответствие между расширением стекла и металла компенсируется его упругостью. Укажем также, что замену спая с переходными стеклами можно легко получить, припаивая твердое стекло с одной стороны, а мягкое — с другой стороны медного плоского кольца при возможно большем внутреннем диаметре, обеспечивающем минимальное сопротивление потоку газа. [c.95]

Характеристику направленности микрофона снимают по с.хеме рис. 12.6, причем в зависимости от задания или на нескольких частотах, используя тональный генератор, или для шумового сигнала в третьоктавных полосах, или для заданной полосы частот, используя вместо третьоктавных фильтров соответствующий полосовой фильтр. Для съемки характеристики направленности испытуемый микрофон укрепляют на поворотном диске с лимбом. Диск вращают вручную или автоматически, синхронно с регистрирующим столиком. Характеристику снимают в одной плоскости, проходящей через рабочую ось микрофона, если он представляет собой тело вращения вокруг своей оси. Для других форм микрофонов характеристику снимают для заданных плоскостей, проходящих через рабочую ось. Угол поворота отсчитывают между рабочей осью и направлением на источник звука. Нормируют характеристику направленности по осевой чувствительности, т. е. величины чувствительности, измеренные под углом 0 к оси микрофона (Ед), делят на его осевую чувствительность Еос-Определяют уровень чувствительности NQ=—20 g(E Еос) под углом 9. [c.300]

Пример 4. Определить момент, который может передать фрикционная сцепная муфта (см. рис. 13.11) с одним ведущим диском, имеющим асбестовые обкладки. Диаметры дисков — наружный Di = 220 мм, внутренний = 140 мм частота вращения и = 750 мин коэффициент запаса сцепления Р = 1,3 число включений в час не более 50. [c.235]

При расчете поперечных колебаний невесомой трехступенчатой балки с тремя сосредоточенными массами или с одной массой и с одним диском довольно много сил отнимает вычисление коэффициентов влияния, необходимых для составления дифференщ1альных уравнений, поэтому здесь задание разбито на две лабораторные работы. В первой из них выводятся дифференциальные уравнения поперечных колебаний системы, а во второй — составляется программа, предусматривающая расчет всех собственных частот и главных форм колебаний. [c.60]

Пример 3. Определить номинальный момент, передаваемый фрикционной сцепной муфтой с одним ведущим диском, имеющим фрикционные обкладки из асбестопой ленты, если диаметр наружного диска D = 220 мм, диаметр внутреннего диска Di = 140 мм, частота вращения гг = 750 об/мин, коэффициент запаса сцепления р=1,5, число включений в час т = 120. Определить также усилие, необходимое для нажатия на диски муфты. Муфта работает со смазкой. [c.406]

Рис. 9.7. Зависимость шага усталостных бороздок 8, отнесенного к одному циклу нагружения, от коэффициента интенсивности напряжения в титановых дисках, испытанных но программам ПЦН1 (о), ПЦН2 (Д) и ПЦНЗ (х), а тацже по треугольной форме цикла с частотами (<0/)i = 1,0 Гц, (оо/)2 = 0,2 Гц и с выдержкой диска под нагрузкой Ti = 30 с, Тг = 20 с 16 - 2061

Рис. 9.7. Зависимость шага усталостных бороздок 8, отнесенного к одному циклу нагружения, от <a href="/info/20359">коэффициента интенсивности напряжения</a> в титановых дисках, испытанных но программам ПЦН1 (о), ПЦН2 (Д) и ПЦНЗ (х), а тацже по треугольной форме цикла с частотами (<0/)i = 1,0 Гц, (оо/)2 = 0,2 Гц и с выдержкой диска под нагрузкой Ti = 30 с, Тг = 20 с 16 - 2061

Рассмотрим вал с одним неуравновешенным диском, имеющим две основные опоры и одну промежуточную (рис. III.21), Промежуточная опора выполнена в виде опоры сухого трения [34]. Очевидно, что при низких скоростях вращения реакция в опоре будет меньше силы сухого трения и, следовательно, рассматриваемая система представляет собой ротор на трех жестких опорах, который имеет некоторую резонансную частоту (Окр-При возрастании угловой скорости прогиб диска будет изменяться согласно амплитудно-частотной характеристике трехопорного ротора (кривые ОА и А А" на рис. III.22). Однако развитие колебаний по этой характеристике будет происходить до тех пор, пока величина силы в промежуточной опоре не сравняется с величи- [c.152]

Частоты собственных колебаний необлопаченного диска неограниченно возрастают с увеличением числа узловых диаметров. При аксиальных колебаниях облопаченного диска диск и лопатки вибрируют одновременно и при исследовании этих колебаний должны рассматриваться как одно целое. Частоты собственных колебаний диска с лопатками, возрастая с увеличением числа узловых диаметров, стремятся к пределу, равному аксиальной частоте колебаний лопаток [20]. [c.264]

Исследуются автоколебательные режимы несбалансированного гироскопиче-сиого ротора переменной массы. Определены условия существования и устойчивости Стационарных автоколебательных режимов системы, в которых проявляются колебания с одной из частот обратной прецессии. Рассмотрено влияние эксцентриситета диска на амплитуду автоколебаний. [c.120]

Определяя частоту свободных колебаний облопаченного диска по методу Релея, следует вместо действительной кривой прогибов диска и лопаток принять статический прогиб последних от нагрузки, равномерной по радиусу и изменяющейся по закону os тф на окружности диска. Применяя же метод Ритца, за кривую прогибов выбирают обычно функцию с одним или двумя параметрами, величина которых определяется из условия минимума частоты. [c.15]

Камера аппарата обычно имеет цилиндрическую форму. Днище может быть плоским, полусферическим, иметь форму усеченного конуса и т. п. В камеру вставлен вертикальный шток с прикрепленными к нему одним, двумя (рис. 3) или несколькими дисками в зависимости от высоты аппарата. Сверлу шток соединен с виброприводом, который сообщает ему вибрацию с частотой 25—100 Гц. В дисках имеется значительное число перфораций конической или коноидной формы. Суммарное сечение отверстий со стороны выхода струй составляет 10—15 % площади диска. Сужения отверстий, а следовательно, и струи могут быть направлены вниз или вверх. Для предотвращения образования осадка на днище струи с нижнего диска направляют вниз. Форма сечения отверстий не обязательно должна быть круглой. Интенсивное перемешивание возникает при амплитуде скорости дисков около [c.410]

Работа в условиях резонансного возбуждения, особенно при т = 2- 6, крайне опасна и возможна только при наличии суш,ественного демпфирования. Колебания с одним узловым диаметром практически не возбуждаются, так как при этом вовлекаются в колебания опоры. Не возбуждаются и формы колебаний диска с числом узловых диаметров т > 10. Точнее, при большом числе узловых диаметров в самом диске не возникает значительных динамических напряжений, так как парциальная частота диска оказывается очень высокой. Осесимметричные колебания диска (т = 0) могут возбуждаться пульсирующим давлением, однако такое возбувдение регулярного характера встречается редко. [c.281]

Принципиальная схема установки для измерения температуры пла.мени по этому методу представлена на рис. 12.2. Излучение источника (температурной лампы) разделяется на два канала. В одном канале луч от источника пронизывает пламя, а во втором — обходит пламя. В обоих каналах излучение модулируется с помощью дисков 5 и 7 с секторными вырезами. При этом- частота модуляции диском 7 [c.417]

Для получения большей частоты вращения диска используют различные типы приводов от высокоскоростного электродвигателя, питаемого током высокой частоты, ротор которого укреплен на одном валу с распылительным диском от электродвигателя через клино- или плоскоременную передачу к валу распылительного диска от электродвигателя через редуктор к валу распылительного диска от паровой или пневматической турбины, ротор которой укреплен на одном валу с распылительным диском от электродвигателя через клиноременную передачу и редуктор к валу распылительного диска. [c.495]

Гидротрансформатор - одноступенчатый, комплексный, полупрозрачный, имеет три алюминиевых колеса (рис. 108) насосное 2, турбинное 50, реактор 1 на муфтах свободного хода роликового типа. ГТ помещается на чугунном картере 44, который через переходный картер 41 крепится к основному корпусу 39 коробки передач. Опорные диски И и поршни 14 фрикционных муфт имеют на наружной поверхности те же шлицы, что и на корпусах. При сборке муфт выступы опорных дисков 11 входят во впадины шлицев корпуса, заводятся поворотом в кольцевую канавку выступов корпусов и фиксируются шестью сухарями 24. Сухари 24 крепятся к опорным дискам двумя болтами и контрятся стопорными планками 23. Масло, попадая по каналам и отверстиям в подпоршневые полости муфт, перемещает поршни 14 в осевом направлении, причем, когда одна из трех полостей находится под давлением, две другие соединены со сливом, обеспечивая тем самым включение только одной передачи. Поршни, сжимая пакеты дисков, обеспечивают передачу крутящего момента с первичного вала на ведомые шестерни. Для возврата поршней в исходное положение (при снятии давления) служат цилиндрические витые пружины 28 (двенадцать на каждую фрикционную муфту), которые с одной стороны опираются на поршень 14, а с другой — на опорную шайбу 27. Опорные шайбы запираются на корпусах муфт с помощью полуколец 15. В подпоршне-вых полостях при разомкнутом положении дисков всегда будут оставаться некоторые объемы масла, наличие которых отрицательно сказывается на работе муфт. В частности, при большой частоте вращения в этих полостях может создаваться давление на поршень, который подожмет пакет, что приведет к повышенному износу дисков и ухудшению тяговых качеств автогрейдера. Для отвода этого вредного объема на периферии каждой полости ввернуты жиклеры слива 9. Жиклеры помогают также процессу опорожнения под-поршневой полости от масла при выключении муфты, но несколько затягивают процесс включения. Все шестерни первичного и [c.175]

Из сопоставления этого спектра собственных частот колебаний с низшими собственными частотами продольных колебаний дисков ФС и его привода следует, что они находятся в одном и том же частотном диапазоне (с учетом возможных погрешностей расчетов). Осциллограммы (рис. 2.33), полученные Н. Б. Чхаидзе в НПО НАТИ на тракторе Т-40, также показывают, что колебания момента на валу ФС находятся в том же частотном диапазоне (примерно 120 Гц). Таким образом, одной из возможных причин возникновения угловых колебаний в трансмиссии являются продольные колебания дисков ФС. [c.151]

После испытания на искрообразование проводят проверку правильности изменения угла опережения зажигания, даваемого центробежным регулятором при определенной частоте вращения валика распределителя. Испытание начинают при нормальной частоте вращения, установив диск разрядника так, чтобы его нуль находился против одной из искр. Проскакивание остальных искр должно быть через одинаковые промежутки с отклонением, не превышающим 0,031 рад. Увеличивая число оборотов электродвигателя стенда, наблюдают, на сколько делений диска сместится искра от своего первоначального положения. Угол сл1ещения искры, соответствующий углу опережения зажигания, изменяемого центробежным регулятором, должен соответствовать ТУ. Меньший угол опережения зажигания указывает на излишнюю упругость пружины центробежного регулятора, больший — на недостаточное натяжение. [c.276]

Высокоскоростные колеса с диаметром вершин зубьев с1а=250... 500 мм в современном редукторостроении выполняют в виде конструкции, представленной на рис. 8.23, б, в, г с одним большим радиусом или двумя меньшими, но обеспечивающими плавный переход между частями колеса (ступица, диск, венец). Такая конструкция довольно массивна, но это необходимо для предотвращения коробления колеса при термообработке, особенно при твердости зубьев >ННС 40. К тому же такая конструкция снижает шум при больших частотах вращения. На рис. 8.23, б, д показана конструк- [c.161]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...