Время выдержки в цикле

Для проведения циклических испытаний на больших временных базах в широком диапазоне чисел циклов и температур требуется применение надежных нагружающих систем, обеспечивающих заданные амплитуды деформаций и напряжений. Наибольшее суммарное время (до 10 ч) достигнуто при температурном нагружении (термическая усталость с варьируемой выдержкой в цикле). Активное циклическое деформирование с помощью электромеханических нагружающих устройств осуществлено на базах до 10 ч. [c.26]

На рис. 4.12, в эти же данные представлены в координатах длительность цикла — время до разрушения , при этом время (ресурс работы) определено произведением ТцЖ. Форма кривых показывает, что существует определенный диапазон значений Тц, при котором общая длительность испытания оказывается наименьшей при достаточно большом чис.те циклов нагружения. Очевидно, что при составлении программы испытаний целесообразно использовать этот режим- нагружения. Длительность выдержки в цикле, наиболее повреждающем материал, изменяется для жаропрочных сплавов в интервале 0,5—5 мин. [c.101]

Для изотермических условий нагружения, когда температуры эксплуатации превышают температуры по п. 3.3.1, на основе анализа учета изменения местных условных упругих напряжений для заданного режима эксплуатационного нагружения проводится его схематизация и определение эквивалентного времени цикла Тцэ (см. рис. 11.5). В схематизированном цикле нагружения выделяют времена Тнр — время нагружения в сторону растягивающих напряжений, Твр — время выдержки в полуцикле растягивающих напряжений Трр— время разгрузки в полуцикле растягивающих напряжений Тнс — время нагружения в сторону полуцикла сжатия Твс — время выдержки в полуцикле сжимающих напряжений Трс — время разгрузки в полу-й икле сжимающих напряжений. Тогда с учетом чувствительности материалов к повреждениям в различных частях цикла в первом приближении можно принять [c.248]

Для сопоставления характера развития деформаций при двухчастотном мягком нагружении с наложением высокочастотной составляющей более высокой частоты были проведены испытания с соотношением частот сог/сй = 18 000 и формой цикла, аналогичной испытаниям с соотношением частот Юг/ы = 80. При этом использовалась установка для высокотемпературных двухчастотных программных испытаний с большим соотношением частот [39, 41]. Трубчатые образцы испытывались при Т = 650° С. Время выдержки, в течение которого действовали динамические напряжения Оа = 60 МПа с частотой ша = 30 Гц, в полуциклах растяжения и сжатия составляло т = 5 мин. Характер изменения параметров диаграмм циклического деформирования в указанных условиях представлен на рис. 5.14. Как видно, он в основном подобен изменению соответствующих характеристик при нагружении с меньшим соотношением частот (рис. 5.9). Как и в последнем случае, полная ширина петли гистерезиса б после уменьшения в первые циклы нагружения за счет упрочнения материала в дальнейшем стабилизируется, а затем начинает увеличиваться (рис. 5.14, а), но интенсивность расширения петли в этом случае существенно ниже, чем при нагружении с = 80. Активная [c.187]

Величина перепада температур и число циклов, а также время выдержки в воде для отечественных изоляторов приведены в табл. 26-14. [c.302]

Пусть напряженное состояние в плоском образце с толщиной So создается в результате чистого изгиба прогибом таким образом, что коэффициент формы цикла Кфц = О (Кфц = ta/tu, где tfl и 1ц - соответственно время выдержки и полное время цикла). При этом деформации и напряжения на крайних волокнах соответственно [c.391]

Для испытаний каждый диск в составе с промежуточным кольцом устанавливали на опорной плите (рис. 9.24). Нагрузку с помощью гидравлического устройства прикладывали к ступичной части диска. Испытания вели по двум программам. Одна из них предусматривала нагружение диска (условно № 1) с постоянной амплитудой перемещений по треугольной форме цикла с частотой 0,8 Гц и асимметрией 0,07. В этом случае была реализована постоянная деформация (в осевом перемещении) диска в ступичной его части. Другая программа предусматривала нагружение диска (условно № 2) чередующимися циклами треугольной и трапецеидальной формы. При обоих видах нагружения реализовывался прогиб полотна диска в 2,8 мм, и при трапецеидальной форме цикла время выдержки диска при таком прогибе его полотна составило 20 с. Частота приложения к диску циклов треугольной формы составляла 0,8 Гц. В соответствии с программой испытаний через каждые 500 циклов производили смену одного вида нагружения другим. [c.491]

Испытания без выдержек при заданном размахе деформаций (рис. 1.2.1, б) и с выдержками с заданным размахом деформаций (рис. 1.2.1, е), достигаемых за счет ползучести (время выдержки менялось от цикла к циклу и определялось достижением заданного уровня деформации), позволили исключить второй член уравнения (1.2.8) и широко варьировать время до разрушения в условиях [c.22]

Перед испытанием образцы утоняли электрополировкой на 0,2 мм и тем самым удаляли наклепанный в процессе механической обработки слой. Большое внимание уделяли стабилизации теплового режима как в процессе нагрева образца, так и во время его выдержки в нейтральном положении. Нагревали образец до заданной температуры за 30 мин, после чего его выдерживали в течение 10 мин для равномерного прогрева. Условия эксперимента были следующие число циклов нагружения составляло 1 3 5 10 15 и 20, продолжи- [c.218]

ЦИКЛ, включающий подогрев и разгрузку в горячем состоянии, занимает менее 8 ч, если не применяются очень большие времена выдержки. При увеличении вдвое производительности компрессора рабочий цикл может быть сокращен до 2—3 ч. [c.131]

Испытания без выдержек при заданном размахе деформаций (рис. 2, б) и с выдержками с заданным размахом деформаций (рис. 2, в), достигаемых за счет ползучести (время выдержки менялось от цикла к циклу и определялось достижением заданного уровня деформации), позволяли исключить второй член уравнения (6) и широко варьировать время до разрушения в условиях примерно одинакового числа циклов нагружения. Предельное состояние в этом случае достигается по критерию усталостного повреждения. [c.42]

Таким образом, в результате обработки данных определяют основные особенности и параметры расчетного режима термомеханического нагружения характер сочетания циклов повторно-статической нагрузки и температуры, значения предельных нагрузок (деформаций) и температур шах > min > Диапазон их изменения, частоту v цикла нагружения в переменной части цикла, время выдержки нагрузки и температуры, число циклов и т. д. Эти данные используют в дальнейшем для выбора режимов и проведения испытаний на малоцикловую усталость с целью получения базовых характеристик и для оценки прочности конструкции при длительном малоцикловом нагружении. [c.18]

Методики расчета термоциклической прочности [16] позволяют отразить роль таких факторов, как неизотермичность нагружения, наличие в металле включений, время выдержки, сварки и др. Однако эти методики включают большое число экспериментально определяемых характеристик, что связано с неопределенностью их экстраполяции на реальные времена, числа циклов и их уровни деформаций. [c.38]

При треугольной форме цикла нагружения (рис. 4.8, й), как и отмечалось выше, циклическая пластическая деформация в цикле б ), существенно уменьшаясь на начальной стадии (до п Ы = = 0,05), в дальнейшем начинает монотонно возрастать (циклическое разупрочнение материала), причем характер ее изменения слабо зависит от уровня действующих напряжений. Наличие в цикле на экстремумах нагрузки выдержек существенным образом не сказывается на абсолютном значении ширины петли пластического гистерезиса, поскольку при 450° С в данной стали проявление температурно-временных эффектов выражено незначительно и деформация ползучести в полуциклах нагружения щ в зависимости от уровня максимальных напряжений не превышает 0,1 — 0,2%. Вместе с тем при трапецеидальной форме цикла с двусторонними выдержками происходит некоторое изменение кинетики что выражается в увеличении периода исходного упрочнения материала до п/Л 0,1, за которым следует подобно нагружению с треугольной формой цикла период разупрочнения (рис. 4.8, б). Нагружение с односторонними выдержками в аналогичных условиях показывает, что наличие выдержки лишь в полуцикле растяжения (рис. 4.8, в) увеличивает величину циклической пластической деформации в сравнении с рассматриваемыми выше формами циклов (например, данные по нагружению с амплитудой максимальных напряжений = 37 кгс/мм ), в то время как при нагружении с выдержками лишь в полуциклах сжатия кинетика и величины 8 близки к соответствующим результатам при нагружении с двусторонними выдержками. [c.74]

Испытания макетов диодов на время наработки проводились в циклическом режиме, по 8 часов в день, с выдержкой между циклами в условиях остаточного вакуума ( 10 Па) в течение 16 часов. После каждого цикла прибор откачивался до давления 1 Ю Па и скачком (без изменения положения регулятора напряжения) включалось напряжение. Зависимость тока эмиссии от времени при постоянном напряжении строилась на основании данных, полученных при испытании на время наработки пяти приборов, и усреднения для пяти приборов. [c.188]

Первый член уравнения соответствует долговечности в испытаниях без выдержки, второй учитывает суммарное время выдержек. Число циклов до разрушения [c.45]

Разработанная автором схема цифрового программного реле позволяет автоматически по заданному закону изменять выдержку времени в течение рабочего цикла. Известно, что время выдержки электронного реле (рис. 16, а) зависит от продолжительности убывания напряжения сеточного смешения, определяемого выражением [c.31]

Чувствительность к повторности нагружения оценивалась по сумме относительных долговечностей а , пластичность — по поперечному сужению измеряемому на разрушенных через 100 ч. образцах, или соответствующему относительному удлинению б -при испытаниях в стационарных условиях нагружения. Значения / ах и характеризуют время выдержки в цикле на напряжениях сг ах и Tjnjjj соответственно. [c.47]

Влияние частоты нагружения на сопротивление термической усталости (т. е. роль длительности выдержки в цикле при Ь= = тах) оказывается неоднозначным число циклов до разрушения всегда уменьшается с увеличением длительности термоцикла, а суммарное время до разрушения может как уменьшаться, так и возрастать в зависимости от диапазона значений длительности цикла. Для многих материалов время до разрушения принимает минимальное значение при длительности цикла термонагружения ц=Зч-5 мпн. Это объясняется характером процесса циклической релаксации термонапряж ений. Наличие такого термоцикла, который вызывает ускоренное разрушение материала, необходимо учитывать при назначении режимов эксплуатации. Испытания же деталей на термоусталость по такому циклу позволяют сократить время до разрушения и одновременно получить достаточно большое число циклов. [c.189]

Данные о влиянии предварительной обработки Ст2 ингибированными растворами 0,05 М H2SO4 на время до разрушения т на воздухе при циклическом нагружении а=196 МПа с частотой 500 циклов в минуту (концентрация ингибитора 1 г/л, время выдержки в ингибированном растворе 33 ч) приведены ниже [150] [c.91]

Приведенные данные укладываются в схему механизма роста объема, основанную на развитии водородных пор. Водород, образующийся при окислении алюминия водяным паром, проникает в глубь образцов и молизуется в дефектных участках. При повышенных температурах сопротивление пластической деформации алюминия уменьшается и под влиянием газового давления поры увеличиваются в размерах. Вследствие роста пор давление молекулярного водорода падает. Уменьшается оно и во время охлаждения образцов. В связи с этим появляется возможность для поступления в поры новой порции водорода, что в соответствии с данными работы [1861 реализуется во время выдержки в кипящей воде. Следовательно, поры растут при повышенных температурах, а на низкотемпературной стадии цикла создаются условия, обеспечивающие поставку водорода в образец. В таком виде обсуждаемая схема развития пористости имеет много сходного с рассмотренным ранее растворно-осадительным механизмом роста объема графитизированных сплавов. В обоих случаях развитие пористости и рост объема происходят на высокотемпературной стадии цикла, а при пониженных температурах подготавливаются условия роста, состоящие в выделении избыточной фазы. Существенным различием их является то,что при росте газовых пор материал образующейся фазы— газообразный водород — непрерывно поступает извне. [c.163]

При термоциклпческом нагружении в зоне разрушения (шейка) воспроизводили переменные температуры 200. .. 860 и 200... 930° С для первого и второго сплавов соответственно (рис. 2.48). Жесткость установки варьировалась в пределах 30...240 кН/м, время нагрева в цикле 4=1 мин, время выдержки /в=0 2,5 6 и 60 мин. [c.109]

При ДСПД-процессе главными параметрами являются температура Т, скорость роста нагрузки Р, скорость деформирования Е, время деформирования I (или степень накопленной деформации св), время выдержки в режиме релаксации Сопротивление деформированию Р в этом случае - зависимый параметр. Его величина, а также Е в регистрируются непосредственно в течение всего цикла сварки. Оба параметра могут быть использованы для контроля и управления качеством соединения. [c.512]

На рис. 4.1 представлены кривые температурной зависимости намагниченности насыщения (Ts T) для одного и того же образца после дополнительных отжигов. Видно, что каждый последующий цикл, состоящий из нагрева до различных температур, выдержки и охлаждения, приводит к изменениям в форме кривых. Во-первых, следует отметить, что намагниченность насыщения образца в исходном состоянии (после ИПД) (кривая 1) на 30% меньше, чем после отжига при 1073 К. Отжиг при 373 К приводит к незначительному росту намагниченности насыщения (кривая 2), в то время как в результате отжига при 473 К (кривая 3) наблюдается более заметное увеличение Ts(T). Наибольшее увеличение намагниченности наблюдается после отжига при 723К (кривая 4)-Отжиг при 873 К (кривая 5) приводит к изменению намагниченности только в области промежуточных температур 400-550 К. Наконец, после отжига при 1073 К (кривая 6) поведение намагничен- [c.155]

Экспериментальная программа, показавшая хорошее соответствие уравнений (1.2.8), (1.2.9) опытным данным, была проведена на стали Х18Н10Т при 650° С в условиях мягкого и жесткого нагружений с включением в цикл выдержег при постоянном напряжении. Вместе с тем в реальных эксплуатационных условиях материал в зонах концентрации, как правило, на стадии высокотемпературной выдержки работает в промежуточном между ползучестью и релаксацией режиме, когда в результате проявления реологических и циклических свойств происходит перераспределение напряжений и деформаций во время отдельного нагружения и по числу циклов (рис. 1.2.1, е). [c.26]

Пример релаксации термических напряжений в жестко закрепленном стержне при его нагреве и выдержке в течение 10,7 мин и схема процесса развития деформаций приведены на рис. 39. Процесс циклического термического нагружения, при котором каждый цикл осуществляется с выДержкой при максимальной температуре, сопровождается процессом циклической ползучести, однако значительно более сложным, чем циклическая ползучесть при изотермическом нагружении. Наиболее существенно то, что в каждом цикле при охлаждении материал деформируется нагрузкой противоположного знака (в рассматриваемом случае — растяжением), которая вызывает пластическую деформацию. Если принять, что процессы развития деформаций ползучести при релаксации напряжений и постоянном напряжении — процессы одного типа, при которых большое значение имеет степень искажения решетки кристаллов, то влияние холодного наклепа, происходящего в каждом цикле термонагру-жения, должно быть значительным. Оно проявляется в уменьшении числа циклов до разрушения (см. тл. III) подобно тому, как при предварительном пластическом деформировании снижаются длительная статическая прочность (время до разрушения) и пластичность. В табл. 12 приведены значения этих характеристик, полученные при испытании сплава ХН77ТЮР по режиму, соответствующему техническим условиям на сплав /=750°С 0=350 МПа. Величина наклепа определялась степенью пластического деформирования образцов [c.103]

Слишком низкая температура газа по сравнению с реальной не представляет опасности с точки зрения накопления повреждений, однако может повлиять на выбор необходимой длительности второго полуцикла. Изменение температур в кромке лопаток при таких испытаниях приближенно показано линией ASKL. Если бы в точке S нагрев не прекращался, то изменение напряжений при охлаждении можно было бы представить линией SB (на кривой напряжений). Однако, поскольку в точке S начинается охлаждение, график изменения напряжений примет совершенно другой характер (показано стрелкой). Началу второго цикла при режиме испытаний (штрихпунктирная линия) будут соответствовать совершенно новые начальные условия, что, конечно, также приведет к существенному перераспределению напряжений. Для того чтобы по возможности снизить степень искажения характера температурных и напряженных состояний в цикле, целесообразно время окончания цикла перенести из точки К в точку С, т. е. дать выдержку при T rmin до времени, соответствующему длительности реального цикла. Следует немного сократить это время, поскольку равномерное поле установится несколько раньше. Температура металла в конце цикла может быть чуть ниже температуры в точке С, так как для обес- [c.198]

Прессовочный материал в цилиндре машины доводится термической обработкой до предельной пластичности, после чего под большим давлением вспрыскивается через сопло в горячую прессформу. Благодаря термической обработке материала при высоких температурах до вспрыскивания его в пресс-форму выдержка в последней доводится до минимума, и цикл прессования получается очень коротким. Для предупреждения отверждения материала (особенно во время обратного хода плунжера) сопло попеременно нагревается (перед вспрыскиванием) и охлаждается (после вспрыскивания). [c.688]

В условиях повышенных температур фактор наличия выдержки на экстремумах нагрузки оказывает свое влияние на параметры процесса деформирования, причем его степень зависит от типа материала, уровня температур, длительности выдержек и уровня приложенных напряжений. На рис. 4.8 показаны экспериментальные данные по кинетике циклической 6 ) и односторонне накопленной пластических деформаций для стали Х18Н10Т при 450° С и различных формах цикла мягкого режима нагружения, включая простое нагружение треугольной формой цикла и трапецеидальной с выдержками как в полуциклах растяжения и сжатия, так и с односторонними выдержками в каждом из этих полуциклов, причем время выдержки во всех случаях 5 мин. [c.74]

Время выдержки детали в прессформе определяется в зависимости от величины сечения ее элемента, имеющего наибольшую толщину. Поэтому любое местное утолщение приводит к удлинению производственного цикла. [c.103]

Линия 2 представляет минимально возможное (по конструктивным и т. п. соображениям) время выдержки Хвыд- Перемещение ее на величину ton (кривая 3), показывает минимально возможный цикл. Кривые 4 а 5, построенные по уравнению (44), отражают условия теплоотвода через прессформу в зависимости от / i при — 0 и i o = Rmax (кривая 6 представляет условия естественного охлаждения). Рабочая точка должна лежать в заштрихованной области между кривыми 3, 4, 5. При температуре достигается максимальная производительность процесса. Отсюда [c.185]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...