Диаметр области минимальный

Диаметр области минимальный 114, 440 [c.454]

Диаметр исходного прутка принят из условия минимального давления на пуансон при обратном выдавливании. Этому условию удовлетворяет пруток диаметром 27 мм. Деформация при обратном выдавливании в = 0,45. Это значение отвечает области минимальных давлений и сил. Как показали расчеты, подтвержденные эксперимен- [c.141]

При пониженном давлении в пограничном слое на верхней стенке рабочей части появлялись небольшие газовые пузырьки. Они имели сферическую форму, а их размеры составляли от 0,05 до 0,5 мм. При понижении давления в рабочей части отдельные более крупные пузырьки становились неустойчивыми и мгновенно расширяясь при прохождении области минимального давления, охлопывались с шумом, типичным для кавитации. В то же время пузырьки меньшего диаметра проходили через область минимального давления без заметного изменения размеров. При последующем понижении давления все меньшие по [c.273]

Величина г зц определяется как поперечное сужение в минимальном сечении надреза, а -ф как поперечное сужение материала, полученное при испытаниях на растяжение гладких образцов, диаметр которых равен минимальному диаметру надрезанных образцов в устье надреза. Указанное соотношение диаметров необходимо для того, чтобы на результатах испытаний не сказывался масштабный фактор. Определение г н по изменению диаметра в минимальном сечении надреза условно, так как в расчетный диаметр образца входит область, которая испытывает и упругую, и пластическую деформацию. Малые значения г зн не ограничивают работоспособность материала, если в устье надреза происходит перераспределение напряжений, а значит, и деформаций. [c.100]

Отметим, что для относительно минимального диаметра области h <.Гх + Г2, в то время как для относительно максимального диаметра h > + 2- Таким образом, система лучей, устойчивая по первому приближению, может существовать только в окрестности относительно минимального диаметра области при выполнении одного из дополнительных условий [c.114]

В первой серии опытов были получены исходные зависимости 5с от пластической деформации е/. Для этого были испытаны цилиндрические образцы (диаметр рабочей части 5 мм, длина рабочей части 25 мм) на разрыв при разных температурах (в области хрупкого разрушения). Определяли среднее разрушающее напряжение 5к = Рк/ла где Рк — нагрузка в момент разрыва образца а —радиус минимального сечения образца. Максимальное значение разрушающего напряжения, достигаемое в центре образца, т. е. величину 5с, рассчитывали с учетом жесткости напряженного состояния в шейке по зависимостям, предложенным П. Бриджменом [15] [c.73]

Рис. 5.14. Область поиска минимального активного объема )д / индукторного генератора при непрерывном (а) и дискретном (б) изменении диаметра проводника обмотки возбуждения

Теоретически и экспериментально установлено, что чем больше перегрев жидкости, тем меньше минимальный радиус парового пузырька, который может существовать в объеме жидкости. В свою очередь, этот радиус определяет размеры тех элементов шероховатостей, которые служат центрами парообразования. Увеличение перегрева жидкости приводит к уменьшению минимального радиуса пузырька и появлению все большего количества действующих центров парообразования за счет дополнительного включения в процесс шероховатостей меньших размеров. Зародившийся паровой пузырек растет вследствие подвода теплоты до отрывного диаметра о, затем отрывается от поверхности нагрева и всплывает, увлекая за собой некоторое количество жидкости из пристенной области в основной объем. Освободившееся на поверхности нагрева пространство заполняется жидкостью и в центре парообразования вновь зарождается паровой пузырек. [c.216]

Емкостные датчики позволяют вести измерения в области давлений от 0,05 до 0,5 МПа. Датчики имеют мембраны диаметром до 10 мм и выполнены малогабаритными с использованием металла и керамики. При соблюдении необходимых для термокомпенсации соотношений размеров конструктивных элементов они могут работать с минимальной погрешностью до температур 300—400 °С в зоне чувствительного элемента. Однако емкостные датчики обладают значительной нелинейностью для датчика на давление 0,05 МПа — 4%, а на давление 0,36 МПа — 8%. Нелинейность обусловлена исключительно прогибом Мембраны, поскольку характеристика электрической схемы практически линейна. Датчики [c.69]

Наконец, общим для всего диапазона исследованных частот является изменение интенсивности пульсаций по толщине пограничного слоя и в ядре потока. С увеличением расстояния от стенки амплитуды пульсаций в области малых перегревов интенсивно возрастают и достигают максимальных значений на расстоянии 2 = 2/6 = 0,444-0,5 от стенки сопла, где б — физическая толщина пограничного слоя. Далее в направлении к внешней границе слоя интенсивность пульсаций снижается и в ядре потока становится минимальной (рис. 6.4). Для области влажного пара при высокой степени дисперсности (малые диаметры капель d <0,5 мкм) такой характер изменения Ap oiz) сохраняется. В потоке влажного пара с крупными каплями ( so l,01) амплитуды пульсаций возрастают в направлении от стенки и достигают максимальных значений в ядре течения (рис. 6.1, 6.2). [c.199]

Кривая, построенная по уравнению (9), как и многие кривые, характеризуюш,ие статистическую совокупность, имеет область 1 зменения переменного от О до оо. Для практических расчетов интервал изменения л ,- ограничивают предельными диаметрами капель, полученными непосредственно при измерениях, или значениями, соответствующими определенной величине х , удовлетворяющей поставленной задаче. В статистике при обработке опытных данных за предельный размер переменной принята величина, вероятность появления которой составляет 0,27%. Если эти условия использовать для кривой, построенной по уравнению (9), то максимальный и минимальный диаметры капель будут соответствовать точкам кривой (9), ординаты которой равны 0,27 и 99,73%. Тогда максимальный диаметр капли [c.27]

Циркуляция воды в парогенераторе принудительная с кратностью, равной четырем. Парогенератор имеет четыре автономных контура циркуляции, к которым вода подается из барабана одним циркуляционным насосом. Подъемное движение имеет место в радиационных трубах, горизонтальное— в трубах испарительного конвективного пучка. На рис. 10 показаны схемы испарительной части контура циркуляции. Для создания минимальных зазоров между экранными трубами топка экранируется труба.ми двух различных диаметров вертикальная часть топки экранирована трубами 0 57 X 5, нижний и верхний контуры трубами 0 38 X 5. Материал труб испарительных поверхностей Ст. 20. Соединение труб различных диаметров выполняется при помощи конических переходов, образуемых путем обсадки концов труб 057 мм с последующей обработкой. Получаемые в области перехода просветы между трубами закрываются плавниками , приваренными к трубам, чем обеспечивается защита обшивки экрана от воздействия теплоизлучения. В верх- [c.18]

Вследствие наличия максимальных и минимальных температур в цикле одностороннее накопление пластической деформации при растяжении и сжатии локализуется в смежных областях в более горячей зоне. В результате при термической усталости часто происходит заметное изменение формы детали (местное увеличение диаметра в наиболее нагретой зоне и образование шейки в смежной), что существенно изменяет сопротивление материала усталости [19]. [c.7]

Анализ спектров пульсаций давления в дальнем поле показывает, что и в этом случае наличие периферийных струек приводит к снижению уровней звукового давления во всем диапазоне частот, причем наибольшее снижение отмечается в области высоких частот (рис.8.4). Измерения при различных г показали, что в рассмотренном диапазоне г = 40 - 65 мм наибольшее снижение шума достигается при минимальном значении г и максимальном диаметре в.2 из диапазона с 2 = 2 - 6 мм. [c.197]

Рис. 2.6. Схемы цилиндрического образца на различных стадиях растяжения а — образец до испытания (/о и о — начальные расчетные длина и диаметр) б — образец, растянутый до максимальной нагрузки (/р и расчетные длина и диаметр образца в области равномерной деформации) в — образец после разрыва (/ — конечная расчетная длина — минимальный диаметр в месте разрыва)

Экспериментальные результаты [55] подтверждают указанные соотношения, где dm — диаметр зерен, соответствующий минимальной скорости ползучести. При повышении температуры диаметр dm увеличивается [56], при высоких температурах область диаметров зерен, для которой справедливо соотношение [c.79]

Нелегированные стали большой твердости. У этих сталей содержание углерода составляет 0,8—1,3%. В соответствии с венгерским стандартом MSZ их обозначение SS—S13. Устойчивость аустенита довольно мала в температурном интервале как перлитных, так я бейнитных превращений (рис. 162, 163). С повышением содержания углерода температурная область бейнитного превращения понижается, как показано на рис., 164, на диаграммах изотермических превращений инструментальных сталей S8 и S11. Прокаливаемость нелегированных инструментальных сталей сравнительно мала прутки диаметром 8—12 мм могут прокаливаться в воде (табл. 57). При охлаждении в воде возникают довольно большие внутренние напряжения, которые уменьшают предел прочности на изгиб. При закалке в масле глубина прокаливаемости минимальная. На поверхности закаленных в воде деталей диаметром 15—30 мм возникает закаленный слой удовлетворительной толщины. На поверхности деталей, имеющих диаметр более 30 мм, закаленный слой слишком тонкий. Такой слой не может выдержать без смятия даже давлений средней величины. С увеличением содержания углерода глубина закаленного слоя не увеличивается, однако растет твердость сердцевины (рис, 165). В этом большую роль играет температура закал- [c.175]

Пример поля характеристик насоса приведен на графике рис. 6-20. На графике показаны напорные характеристики насоса H-V и кривые к. н. д. при трех значениях наружного диаметра рабочего колеса, причем 2 = 200 мм — диаметр исходного колеса, а меньшие диаметры получены путем обточки колеса. Точки Aj, В], С] определяют режимы работы насоса, при которых достигается минимально допустимое для данного насоса значение к. п. д. при уменьшении расхода (против оптимальной величины), а точки Лг, к Сз —при увеличении расхода. В заштрихованной области к. п. д. не ниже минимально допустимого. [c.308]

Ввиду слабого поглощения термопластами рентгеновских лучей при рентгеновском контроле изделий из термопластов необходимо использовать только мягкую область спектра. Анодное напряжение на рентгеновских трубках в зависимости от толщины стенки изделия должно составлять 30-80 кВ, а для съемки используют высококонтрастные мелкозернистые пленки. В качестве эталонов применяют радиограммы полиамидных волокон диаметром 0,4-0,5 мм. Этим методом обнаруживают дефекты с минимальной шириной в направлении лучей 5-10% толщины деталей [132] и в перпендикулярном направлении до 0,05-0,1 мм [122, с. 46]. [c.379]

Эффективность смазывания обусловлена степенью разделения контактирующих поверхностей смазочным слоем. Чтобы необходимый слой был сформирован, смазочный материал должен иметь некоторую минимальную кинематическую вязкость Vi при рабочей температуре. Значение минимально необходимой кинематической вязкости vi может быть определено по номограмме на рис. 2.54 в зависимости от среднего диаметра <4 подшипника и частоты его вращения п. Эта номограмма соответствует результатам последних исследований в области трибологии подшипников качения [29]. [c.309]

Предположим, например, что натурным объектом является большой горизонтальный осевой насос с диаметром ротора 3,66 м, средняя скорость которого в критической кавитационной области составляет 12,2 м/с. Насос установлен таким образом, что на уровне оси вала число кавитации имеет минимальное значение К = 0,8. За один оборот вала давление на концах лопа- [c.302]

Аналогичным образом кривые Kf и Кю можно использовать для определения возможности кавитации в канале типа трубки Вентури, изображенном на фиг, 7.10. В этом случае кривые /Сш одинаковы для обеих стенок. Опасное сечение расположено между точками А V. В, где А — точка перегиба, а В — точка сопряжения с параллельной образующей критического сечения. В этом сечении стенки являются расходящимися относительно местного направления течения, поэтому возможны отрицательные давления. Чтобы избежать этого, были разработаны методы расчета сопла с такой кривизной контура, которая обеспечивает монотонное падение давления [2, 9, 31]. В таком сопле абсолютное давление в любой точке стенки всегда выше, чем в соседней точке ниже по потоку, и, следовательно, всегда выше, чем в точке минимального диаметра. Очевидно, что вторая опасная зона начинается в сечении С. Как и ранее, последовательность развития кавитации в этой трубке Вентури можно предсказать качественно путем сравнения кривых Kf и Кю- Если представить себе, что вся кривая Kf смещается вертикально вниз, то вначале она коснется кривой Кю чуть ниже сечения С. Поэтому кавитация вначале начнет развиваться именно здесь, если кривая Kf будет продолжать смещаться вниз. По мере уменьшения давления в системе эта зона будет расширяться, и непосредственно вверх по потоку от сечения В образуется новая зона. По мере развития этой зоны она будет распространяться в область В—С, пока в конце концов не образуется единая кавитационная зона, охватывающая всю горловину трубки Вентури. [c.337]

Пути решения проблемы. В проблеме получения больших автоэмиссионных токов, а, следовательно, и использования автокатодов с большой рабочей площадью, решающую роль играет геометрическая неоднородность микровыступов по рабочей поверхности катода. С помощью интегральной технологии удается достичь достаточной равномерности радиусов закруглений эмиттирующих центров, см. например [220, 221]. Однако неизбежно присутствующие при автоэмиссии адсорбция остаточных газов и ионная бомбардировка приводят к неодинаковому изменению радиусов закругления микровыступов или, если следовать терминологии уравнения Фаулера—Нордгейма, форм-фактора. Это приводит к перегрузке отдельных микровыступов, их взрывному испарению, разряду между катодом и анодом, и, как следствие, к деградации катода. В случае автокатодов из углеродных материалов геометрическую однородность эмиттирующих микровыступов создать практически невозможно. Поэтому основным инструментом, выравнивающим эмиссионные характеристики поверхности автокатода, является формовка, о чем уже неоднократно упоминалось. Однако, как показано выше, простая формовка для автокатодов большой площади не приносит желаемых результатов. Это связано, по-видимому, не только с большой неравномерностью микро-, но и макроповерхности катода, а также с изменениями расстояния анод—катод, которые при их малой величине играют очень большую роль. Один из наиболее перспективных на сегодняшний день путей решения этой проблемы состоит в разделении катода на электрически изолированные фрагменты, индивидуальной формовке каждого фрагмента и сдвиге вольт-амперных характеристик фрагментов в заданный допуск (естественно, в более высоковольтной области) [214]. Такие операции осуществляются с помощью вычислительно-управляющих комплексов на базе ЭВМ путем снятия вольт-амперных характеристик до токов, бйльших первоначального значения для формовки, после чего производится повторная формовка автокатода. После ее окончания вольт-амперная характеристика в области больших токов практически не изменяется (в координатах Фаулера—Нордгейма), а в области минимальных токов — сдвигается до попадания в требуемый допуск. При параллельном включении обработанных таким образом автокатодов наблюдалось полное сложение токов в полученной многоэмиттерной системе, т. е. в пределах флуктуаций общий ток равен сумме токов эмиссии каждого из катодов [222]. На основании указанных операций получен [214 ( автоэмиссионный ток 100 мА в непрерывном режиме с 9 автоэлектронных катодов из пучков углеродных волокон диаметром 70 мкм. Расстояние анод—катод 1,5 мм, давление остаточных газов 5 -10 Па. Предельный ток до формовки системы из 9 катодов не превышал 2 мА. В результате индивидуальной формовки каждый из катодов обеспечивал эмиссионный ток на уровне 10—15 мА. Вольт-амперные характеристики всех [c.157]

Следует отметить, что строгое соблюдение тёометрического подобия в области малых значений диаметра неосуществимо по условиям изготовления. Минимальные сечения деталей Ограничены условиями обеспечения достаточной жесткости прц изготовлении (сопротивляемость усилиям резания), монтаже и траспортировании. Поэтому многие детали малых машин ряда приходится делать более массивными, чем того требуют, условия геометрического подобия. Вследствие этого двигатели с малыми цилиндрами имеют повышенную удельную массу, но вместе с тем, большую степень надежности, повышенную прочность н жесткость, способность к форсировке наддувом И повышением частоты вращения. [c.57]

Как видно-из графика, в диапазоне Рк/р = 0,4 ч- 0,65 (заштрихованная область) жесткости для каждого данного значения 4 максимальны и практически постоянны (tg ос. = onst). Этих значений Рк/р и следует придерживаться при. проектировании подшипников. При расчетном значеши h, определяемом из условия минимальных потерь на трение по выражению (204),--диаметр капилляра следует выбирать так, чтобы значения pjp на рабочих режимах находились в пределах Рк/Рн = 0.4 ч- 0,65. Если в эксплуатации возможно повышение натрузки (уменьшение h], то для сохранения достаточной жесткости целесообразно на номинальном режиме придерживаться нижних значений (Рк/Ря = 0.4). Если же в эксплуатации возможны периоды работы на малых нагрузках (увеличение Л), то следует выбирать более высокие расчетные значения (р /рн = 0,65 ч- 0,7). В среднем можно принимать pjpa = 0,5. [c.449]

В качестве материала для заземлителей, которые согласно разделу 23.3.5 нужно подключать к трубопроводам для ограничения наибольшего напряжения прикосновения, в основном используется горячеоцин-кованная сталь с минимальной плотностью покрытия 500 г-м- , что соответствует толщине слоя цинка 70 мкм. Для поверхностных заземлителей, которые можно укладывать в ту же траншею, что и трубопровод, обычно применяют оцинкованную полосовую сталь с поперечным сечением 30X3,5 мм. Глубинные заземлители обычно выполняют из составных оцинкованных круглых прутков, диаметр которых должен быть не менее 20 мм. Заземлители таких поперечных сечений имеют вполне достаточные размеры с учетом токовой нагрузки на них, если они равномерно размещены вдоль всей области влияния. [c.442]

ГОСТ 2834-45 даёт основные параметры горизонтальных средне-напорных насосов четверного действия — приводных (табл. 8) и паровых — прямодействующих (табл. 7). ГОСТ нормализует эту распространённую область насосо-строения. В основу нормального ряда положены принципы, преследующие цели наиболее рациональной организации производства а) применение для приводных насосов минимального количества приводов (рам) соответственно такому же количеству паровых цилиндров и средников для паровых насосов б) унификация жидкостных цилиндров для приводных и паровых насосов в) сведение к минимуму числа различных диаметров жидкостных цилиндров и длин хода поршня. Длины хода и числа двойных ходов, применяемые для перекачки тёмных нефтепродуктов при более тяжёлых условиях всасывания, указаны также в табл. 7 (s, п орм и [c.385]

С целью проверки полученных рекомендаций и выводов была проведена серия экспериментов по изучению газорегулируемой ТТ открытого типа. Исследуемая труба имела длину 1,5 м, внешний диаметр 10 м и состояла из испарителя и конденсатора. Испаритель был из меди, имел форму медного полого цилиндра длиной 500 мм, на внутренней поверхности которого было 16 аксиальных прямоугольных канавок шириной 0,4 мм и глубиной 0,6 мм. Выбирался он с малым термическим сопротивлением с целью получения высоких значений коэффициента температурной чувствительности, а также уменьшения пульсаций температуры и давления. Цилиндрический конденсатор был выполнен из термостойкого стекла длиной 1 м для уменьшения аксиальной составляющей теплового потока в зоне раздела пар—газ и визуализации процессов. Конденсатор имел гибкое соединение с испарителем и мог изменять угол наклона от —90 до +90°. На внешней поверхности испарителя имитировались граничные условия II рода (три секции омического нагревателя), а на внешней поверхности конденсатора— III рода (сб 10 Вт/(м -К)). Поля температур измерялись хромель-копелевыми термопарами, а также пленочным термонйдикатором на базе жидких кристаллов (в зоне раздела пар—газ). В качестве тепло-нос1 теля использовался этиловый спирт, а неконденси-рующегося газа — воздух или фреон-11. Отношения молекулярных весов имели значения /См= 1,324 и /См = 0,276 соответственно. Диаметр парового канала конденсатора намного превышал минимальное пороговое значение da для пары этанол—фреон-11. По результатам эксперимента были построены графики, показанные на рис. 9. Распределение температуры в области парогазового фронта соответствовало расчетам и рекомендациям. Протяженность зоны раздела этанол — воздух составила 0,004,а зоны этанол — фреон-11 —0,5 м, т. е. на два порядка больше. Аналогичные результаты были получены при отрицательных углах наклона конденсатора (испаритель над конденсатором). [c.32]

Что касается движения газа, то по [Л. 430] результирующее поле скорости газа в псевдоом иженном слое с пузырями получается сложением скоростей, подсчитанных по закону Дарси (без учета движения материала), и скорости увлечения газа частицами, текущими вниз по бокам сферического пузыря. Увлечение газа частицами при отсутствии адсорбции должно быть существенным для потоков мелких частиц. Для расчетов требуется знать, в частности, форму пузыря и отношение его скорости к скорости газа в промежутках между частицами, т. е. W T,l(Wn.y/mn.y), если скорость в плотной фазе слоя считать равной скорости минимального псевдоожижения. Обозначим <Ш п/(Шг1,у/тп,у) =ф. При ср>1, что обычно для достаточ-ио высоких слоев мелких частиц, согласно, [Л. 430] весь газ из пузыря совершает замкнутую циркуляцию — через пузырь и вокруг него (рис. 1-2) в непосредственной близости в пределах области А, названной облаком . Это область контактирования газа пузыря с материалом. Визуальные наблюдения с помощью введенного в пузырь трассера и фотографирование подтвердили наличие такого облака вокруг поднимающегося пузыря. По (Л. 430] отношение диаметра облака к диаметру собственно пузыря [c.19]

Если вторые пики на кривых на рис. 1-7 отвечают скорости минимального псевдоожиження, то наличие еще больших времен пребывания, т. е. значительной области правее этих пиков, может быть обязано задержке газа из-за действительного обратного перемешивания, притом, очевидно, под действием механизма, более мощного, че.м молекулярная диффузия. Это — молярный обратный (против течения) перенос газа, адсорбированного или же как бы защемленного частицами непрерывной плотной фазы слоя. Молярное обратное перемешивание, очевидно, должно усиливаться с уменьшением диаметра частиц. iB агрегатах мелких частиц адсорбирующая и увлекающая газ трением поверхность велика. Агрегаты мелких частиц действуют как более плотные перемешивающие газ поршни, чем легко проницаемые пакеты крупных частиц. Слои мелких частиц обычно работают при больших числах псевдоожижения, а значит, и большой доле газа, поднимающегося в виде пузырей, несущих шлейфы материала, опускающегося затем вниз. Отметим, что, как показывают прямые наблюдения сквозь прозрачные стенки аппаратов (Л. 35, 544], скорость опускного движения материала может в несколько раз превосходить скорость минимального псевдоожиження. Авторы (Л, 544] провели киносъемку движения частиц и пузырей в псевдоожижеиных воздухом слоях стеклянных шариков [c.32]

Итак, будем иметь в виду, что при rjri) = е напряженность электрического поля минимальна. Фиг. 9 показывет, что при малых Г увеличение эффективного диаметра проволоки приводит к уменьшению напряженности электрического поля на поверхности. Это соответствует существованию ионизированной области вблизи внутреннего электрода. Данная электропроводная область по существу увеличивает диаметр проволоки. Пока этот эффективный диаметр остается ниже критической величины Не, разряд электрически стабилен. Однако, когда величина 1/е превышена, увеличение эффективного диаметра проволоки приводит к увеличению напряженности электрического поля на поверхности. При этом возникает нестабильность, которая при данных условиях приводит к пробою. Таким образом, для отношения радиусов электродов больше 1/е невозможно поддерживать коронный разряд, т. 0. интенсифицировать теплообмен. [c.441]

Минимальные значения коэффициентов тепло отдачи в горизонтальных трубах Огор, ккал/(м -ч-°С) в области параметров, соответствующих ухудшенному теплообмену, зависят от диаметра трубы и изменяются по их периметру. [c.29]

Поднятое барботажное устройство (рис. 4-3,6) обладает значительно более высокой эффективностью работы. Минимальная толщина слоя питательной воды составляет 40 мм [Л. 4]. Основное преимущ.ество его по сравнению с погруженным — меньшее разбавление слоя питательной воды котловой водой. Область применения этих устройств ограничивается из-за их громоздкости, а также степени солесодержання питательной воды. Если принять влажность пара 0,57о, то максимальный плотный остаток промывочной воды будет составлять менее 200 мг1кг. Повышенная громоздкость барботаж-ных устройств затрудняет одновременное применение других типов сепараторов, например внутрибарабанных циклонов в барабанах малого диаметра. [c.74]

Как видно из фигуры, шибер в этой гидромуфте представляет собой два кок-нентрнчных кольца, соединенных между собой подобно обоймам шарикоподшипника через шарики. Наружное кольцо закрывает вход в турбину, а внутреннее — выход из насоса. Таким образом исключалась остаточная циркуляция, от которой не удалось избавиться в предыдущих конструкциях, К моменту создания этой гидромуфты бы.т 1 уже более или менее ясно, что при регулировании важно уменьшать не только циркуляционную составляющую, но и составляющую трения, для чего важно иметь минимальный или уметь изменять активный диаметр гидромуфты, С целью уменьшения активного диаметра гидромуфта в этом варианте снабжена фрикционным замыкающим устройством. Предназначалась эта. муфта для регулирования числа оборотов при больших скольжениях. Гидромуфту рассчитывали так, чтобы передавать номинальный момент при 15 /о скольжения. Принимая, что характеристики гидромуфты в этой области скольжений (О—15%) прямолинейны, а поминальный момент определяется при Э Vo скольжения, можно заключить, что гидромуфту при таком расчете выбирают на пятикратно меньший момент, чем при отсутствии фрикинопа. [c.179]

Опишите устройство и принцип работы цепной передачи. Какие типы приводных цепей применяют в цепных передачах Каковы особенности их работы и области применения Каким главным параметром характеризуются приводные цепи Чем офаничено минимальное число зубьев звездочек Как определяют диаметр делительной окружности звездочки Каковы минимальные, максимальные и оптимальные значения межосевых расстояний в цепных передачах Чем обусловлено непостоянство линейной скорости движения цепи Как определяют передаточное число цепной передачи Дайте сравнительную оценку цепных и ременных передач. [c.76]

На рис. 59 представ.дены результаты определения для стал 08Х17Н6Т при использовании различных шаров диаметром от О,НО до 5,545 мм. Отпечатки соответствовали диапазону djD = 0,5 -f- 0,8. При сравнительно малой глубине слоя (0,1—0,2 мм) отдельные области материала имеют весьма низкие значения предела текучести. Вместе с тем в других местах эти значения соответствуют уровню для всего массива материала, что свидетельствует об ослабленности поверхностного слоя и сильной неравномерности его свойств. Точку, соответствующую минимальному пределу текучести на поверхности материала, можно соединить прямой с точкой на глубине Н на плато. Эта линия соответствует минимальным значениям о, на разной глубине. Значения Я, о г (рис. 59) и daJdH, полученные по формуле [c.101]

Результаты подобных расчетов приведены на рис. 4.12. Вычисления проводились для области значений параметров транспаранта, представляющих наибольший практический интерес [26], рабочая длина волны Я, = 632,8 нм. Вдоль каждой кривой на рис. 4.12 минимально возможное фокусное расстояние объектива постоянно, а период структуры ДЛ объектива меняется. Некоторые его значения отмечены на кривых. Данные рис. 4.12 показывают большие потенциальные возможности дифракционного фурье-объек-тива. Низкий уровень оста-точных аберраций дублета линза — асферика позволяет рассчитывать на его основе фурье-анализаторы с высокими оптическими характеристиками, причем параметры их линз технологически достижимы. Так, фокусное расстояние объектива, способного обеспечить обработку транспаранта диаметром = 80 мм при максимальной пространственной частоте 0тах = 70 ММ- , / -= 400 ММ (габаритный размер системы — 800 мм), минимальный период в структуре ДЛ "min — [c.155]

МДж/м . Область значений W , располагающаяся между лучами 1 и 2, при 4<,л Пс, характеризует область реализации дислокационных диссипативных структур в виде плоских скоплений, определяющих переход к микрофасе-точному рельефу. Наконец, область значений W располагающихся между лучами / и при Пс П Птах характеризует область реализации межзеренного разрушения, связанного с межзеренными диссипативными структурами. В данном случае дисклинационная структура может формироваться только на стадии зарождения трещины у включений с переходом к хрупкому отрыву по телу зерна на стадии распространения трещины. Эти условия определяют достижение наинизших значений К i , близких к К расчетное значение которого для стали равно 17,4 МПа- /м (старт трещины). Опыты, проведенные В.Н. Горицким и Д. П. Хромовым [57] на сталях 09, 09Г2 и 09Г2ФБ при низких температурах, как уже отмечалось, показали, что значение К i Для этих сталей достигало 17,6—22,1 МПа Vm и не зависело от исходной структуры, когда размер фасеток скола достигал 0,6 от среднего диаметра зерна (эти результаты обсуждены в гл. UI). По данным японского исследователя. Кодама, для сталей с 1% С в поверхностном слое значение К j для сталей SAE 8822, SAE 4820 и ЕХ-32 достигает минимального уровня ( 20 [c.137]

Характеристики потока можно изменить путем изменения длины и диаметра иглы. При использовании короткой иглы поток отрывается на ее конце. Отрыв этого типа называется концевым . При использовании длинной иглы точка отрыва смещается вниз по потоку к излому поверхности иглы и остается там при дальнейшем изменении длины в некотором интервале значений. Отрыв такого типа называется затянутым отрывом . Для простоты рассмотрим характеристики потока при нулевом угле атаки, т. е. при наличии сопротивления и отсутствии подъемной силы. С увеличением длины иглы угол отрыва уменьшается. Соответственно уменьшается и сопротивление. Это продолжается до тех пор, пока точка отрыва не начнет перемещаться вдоль иглы, что приводит к возрастанию угла отрыва и, следовательно, сопротивления. Нетрудно понять, что существует некоторая длина иглы, при которой сопротивление становится минимальным. Хант [481 назвал ев критической. Мы будем называть эту длину критической длиной, соответствующей минимуму сопротивления . Далее можно допустить, что при некотором значении длины иглы происходит скачкообразное перемещение точки отрыва с конца иглы в точку, соответствующую затянутому отрыву, или наоборот. Эта длина также была названа критической в работах [50, 51]. Здесь и в дальнейшем такая критическая длина будет называться критической длиной, соответствующей скачкообразному перемещению точки отрыва . При такой критической длине иглы случайным образом возникают отрывы потока обоих типов (концевой и затянутый отрывы), поэтому такое явление было названо неоднозначностью течения 152]. Критическая длина, соответствующая минимуму сопротивления, получена для наиболее длинной, конически заостренной иглы, когда отрыв происходит на конце конического заострения. С увеличением длины иглы точка отрыва не остается фиксированной, однако она устанавливается в некотором смещенном положении. Такое смещение точки отрыва сопровождается изменением формы скачка уплотнения с соответствующей деформацией области отрыва [53]. Если оторвавшийся [c.221]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...