Испарение «взрывное

I — при испарении с ленточного испарителя II — при испарении взрывным методом [c.443]

Покрытие при вакуумном конденсационном напылении формируется из потока частиц, находящихся в атомарном, молекулярном или ионизированном состоянии. Этот поток частиц получают распылением материала посредством воздействия на него различными энергетическими источниками. Различают распыление наносимого материала путем термического испарения, взрывного испарения-распыления и ионного распыления твердого материала. Вакуумное конденсационное напыление проводят в жестких герметичных камерах при давлении 133-10 ... 13,3 Па. Благодаря этому обеспечиваются необходимая длина свободного пробега напыляемых частиц и защита материала от взаимодействия с атмосферными газами. [c.372]

Периодический процесс перегрева и взрывного испарения с последующим выпуском пара и заполнением водой [c.45]

МЛТ-ЗМ Термическое напыление. Взрывное испарение. Испарители — проволока, фольга Катодное распыление Сг—А Сг —Си —N5 200—500 = 21 — 2 [c.440]

Кермет К-50С Взрывное испарение Сг —А1—N1 Сг —Аи 500 — 10 000 3 000 + 5 5 + 3.0 0.1 —2,5 [c.440]

При быстром нагреве системы органические вещества I и II классов, испаряясь, образуют гомогенную горючую смесь. Дальнейшее повышение температуры приводит к взрыву, в результате которого происходит окисление углеводородов, находящихся в паровой фазе (рис. 149, а, б, в). Та же часть органических веществ, которая находилась в период взрыва в жидкой фазе, может окисляться только за счет диффузии кислорода в раствор или при последующем переходе в паровую фазу. С. С. Крамаренко указывает, что при медленном нагреве системы окисление органической ее части наблюдается и при пониженных температурах в жидкой фазе. В этом случае взрыва может и не быть. При высоких скоростях нагрева системы и повышенной температуре основная реакция окисления жидких органических соединений протекает в газовой фазе, поэтому скорость процесса в целом определяется прежде всего скоростью испарения горючих компонентов. Скорость же самой химической реакции, имеющей взрывной характер, имеет близкий к нулевому порядок (по окислителю). [c.290]

О °С и ниже. Учитывая, что при хранении бензина всегда могут возникнуть условия такого его испарения, когда даже при температуре выше О °С воздух может быть не полностью насыщен парами бензина и представлять собой взрывную смесь, необходимо предусмотреть меры, обеспечивающие полную безопасность хранения бензина. [c.322]

Установки для вакуумного конденсационного напыления покрытий классифицируются по ряду признаков. В зависимости от режима работы установки бывают периодического или полунепрерывного действия. Ось рабочей камеры располагается вертикально и горизонтально. По структурному строению установки делятся на одно- и многопозиционные. Средства откачки среды бывают масляные и безмасляные, низко- и высоковакуумные, а типы распылительных устройств - термического распыления, взрывного дугового испарения-распыления, ионного распыления, комбинированные. Применяют несколько типов установок, различающихся между собой способом нагрева испаряемого материала. К ним относятся установки с резистивными, электронно-лучевыми, высокочастотными индукционными и дуговыми испарителями. [c.375]

Падающий на поверхность обрабатываемого материала световой поток частично отражается, а основная часть его поглощается электронами проводимости в поверхностном слое материала, увеличивая их энергию. Электроны передают энергию кристаллической решетке, вызывая нагрев, плавление и испарение металла. Нагрев при СЛО ведется в импульсном режиме. При удельной мощности Ю —10 Вт/см тепловое воздействие луча вызывает разрушение нагреваемого материала за время одного импульса. Разрушения происходят по механизму взрывного объемного вскипания с выносом материала в виде паров и капель. Вскипанию способствуют растворенные в материале газы. В результате на участке воздействия лазерного луча формируется лунка. [c.617]

Взрывной режим испарения капель [c.33]

Эксперименты [47, 43] по воздействию импульсов СОг-лазера на водные капли облачных размеров и дождя показали, что порог пробоя в указанном случае несколько снижается по сравнению с незапыленным воздухом и составляет примерно 5- 10 Вт см . Однако значения порога остаются существенно выше по сравнению с пробоем на твердых тугоплавких частицах аналогичных размеров (0,5 1,5) 10 Вт-см 2. Капли воды на длине волны 10,6 мкм имеют значительное поглощение. Рассматриваемые эксперименты [47, 43] свидетельствуют об отсутствии пробоя на начальной стадии взрывного испарения капли. Начало интенсивного свечения воздуха вблизи капли, которое служило индикатором пробоя, совпадало с моментом возникновения первичной ударной волны при взрывном расширении вещества частицы в результате ее импульсного перегрева. [c.39]

Условия взрывного испарения [c.112]

Для взрывного вскипания характерными признаками процесса являются время взрыва, измеренное в эксперименте, например, по резкому изменению прозрачности малого объема, содержащего капли, и степень испарения частиц в момент их взрыва. Поскольку эти величины удается рассчитать и теоретически, то возникает возможность построения полуэмпирической модели фазового взрыва. [c.112]

Определим время взрыва капли /вз как время с начала нагрева, в течение которого реализуется степень взрывного испарения Хвз Физически это время соответствует времени распада капли на парокапельную смесь с момента начала нагрева. Время взрыва может быть найдено из соотношения [c.112]

В противоположном случае, когда Nub U распад капли является следствием неустойчивости фронтов испарения жидкости мел ду растущими пузырями, а также пузырями и поверхностью. При NuB l естественно связывать число и размеры пузырей с числом и размерами вторичных капель, образованных при взрывном распаде. Если считать, что средний размер осколка капли йк совпадает со средним размером пузыря Гпв в момент взрыва, то число вторичных частиц Мк будет связано с числом пузырей соотношением [c.113]

Граничные условия (4.35) записаны с учетом того, что в пред-взрывном режиме нагрева капли тепловые потери за счет поверхностного испарения превышают потери за счет теплопроводности с воздухом. Соотношение (4.36) означает, что капля испаряется в газокинетическом режиме, что также имеет место при высоких интенсивностях излучения [48]. В (4.36) Т поъ — температура поверхности капли, N — концентрация молекул в жидкости, С = = 3-10 см-с- при коэффициенте конденсации ак= 0,03, С = = 6-10 см-с при ак=1. [c.114]

Эту скорость можно охарактеризовать параметром g=/max/ o. Очевидно, что от этого параметра будет зависеть и оптическая картина последствий взрывного испарения капель. [c.117]

Исследования сигналов рассеяния важны в задачах дистанционной диагностики аэрозолей с использованием мощных лазерных импульсов. Структура рассеянного сигнала несет в себе отпечаток свойств среды, а также информацию о плотности оптической энергии, вызвавшей изменения в среде. В задаче о взрывном испарении капель данные исследования позволяют дополнить, а в ряде случаев заменить прямые измерения прозрачности малого объема. [c.126]

Рис. 4Л9. Изменение прозрачности аэрозоля в зависимости от времени на длине волны /. = 0,63 мкм в режиме взрывного испарения капель для двух различных дистанций 2 = г/(2,11 10 см) при моделировании распределения частиц после взрыва -распределением с jLi=8 и с различными йт b.j-Кривая. . . 1 2 3

Железо техническое 19, 131, 362 Золото 281—284, 299 Зона насыщения 13, 14 Изолан 497, 504 Инвар 314, 331, 334 Индий 281—284, 341—345 Иридий 302 Иттрий 340—343, 357 Испарение взрывное 426 [c.524]

Продолжительность импульсов определяет не только температуру, развивающуюся в канале разряда, глубину распространения тепла в электроде, но и величину гидродинамических сил в межэлектрод-ном промежутке, от которых зависит удаление продуктов эрозии из зоны обработки. Импульсы малой длительности (до десятков микросекунд) пригодны для обработки твердых сплавов и других тугоплавких материалов, большой продолжительности (до нескольких тысяч микросекунд) — для обработки стали и вообще материалов со сравнительно небольшой температурой плавления. Применение импульсов большой продолжительности при обработке твердых сплавов нежелательно не только из-за невысокой температуры в канале разряда, но и по той причине, что быстрое охлаждение твердого сплава при прогреве его на значительную глубину может вызвать термические напряжения и образование микротрещин. При большой продолжительности импульсов, когда преобладает не взрывное испарение металла, а происходит перевод ею в капельно-жидкое состояние, ухудшается выброс отходов из зоны обработки и, [c.146]

Взрывное (дискретное) испарение приме11яется в основном для испарения с резистивного испарителя сплавов и композиций, а также смеси диэлектрических материалов со значительно различающимися парциальными давлениями паров компонентов. Заключается он в подаче порошка испаряемого материала на резистивный испаритель, нагретый до температуры, превышающей на 200—300 С температуру испарения наиболее тугоплавкого компонента. [c.426]

Многокомпонентные сплавы № 1 — 11 Термическое напыление и взрывное испарение. Испарителв Та, проволока, фольга r— Au 350 — 500 2—20 0.5-2.0 [c.441]

Лучшая воспроизводимость нихромовых резисторов достигается при температуре подложки 350 °С с термообработкой при этой температуре в течение 30 мин. Наилучшие результаты достигаются при взрывном методе испарения. Пленки, полученные катодным распылением, имеют значнтель- [c.443]

Таким образом, при проектировании непрерывно действующих сушил для песчано-масляных стержней необходимо 1) предусмотреть зоны а) подогрева, которая одновременно является зоной испарения влаги из сырых, стерлшей, б) окисления и полимеризацип масел, в) методического охлаждения стержней до температуры, при которой прекращается выделение акролеина 2) обеспечить правильный отвод газов и хорошее уплотнение стен, свода и смотровых окон сушил 3) предусмотреть устройство взрывных панелей, которые в случае взрыва летучих открываются под напором взрывной волны, предоставляя выход образующимся газам. Для камерных сушил, учитывая, что охлаждение сушил вместе со стержнями до температуры 50—75° неэкономично, следует предусмотреть рядом с сушильными камерами для масляных стержней хорошо вентилируемые охладительные камеры. [c.129]

Пути решения проблемы. В проблеме получения больших автоэмиссионных токов, а, следовательно, и использования автокатодов с большой рабочей площадью, решающую роль играет геометрическая неоднородность микровыступов по рабочей поверхности катода. С помощью интегральной технологии удается достичь достаточной равномерности радиусов закруглений эмиттирующих центров, см. например [220, 221]. Однако неизбежно присутствующие при автоэмиссии адсорбция остаточных газов и ионная бомбардировка приводят к неодинаковому изменению радиусов закругления микровыступов или, если следовать терминологии уравнения Фаулера—Нордгейма, форм-фактора. Это приводит к перегрузке отдельных микровыступов, их взрывному испарению, разряду между катодом и анодом, и, как следствие, к деградации катода. В случае автокатодов из углеродных материалов геометрическую однородность эмиттирующих микровыступов создать практически невозможно. Поэтому основным инструментом, выравнивающим эмиссионные характеристики поверхности автокатода, является формовка, о чем уже неоднократно упоминалось. Однако, как показано выше, простая формовка для автокатодов большой площади не приносит желаемых результатов. Это связано, по-видимому, не только с большой неравномерностью микро-, но и макроповерхности катода, а также с изменениями расстояния анод—катод, которые при их малой величине играют очень большую роль. Один из наиболее перспективных на сегодняшний день путей решения этой проблемы состоит в разделении катода на электрически изолированные фрагменты, индивидуальной формовке каждого фрагмента и сдвиге вольт-амперных характеристик фрагментов в заданный допуск (естественно, в более высоковольтной области) [214]. Такие операции осуществляются с помощью вычислительно-управляющих комплексов на базе ЭВМ путем снятия вольт-амперных характеристик до токов, бйльших первоначального значения для формовки, после чего производится повторная формовка автокатода. После ее окончания вольт-амперная характеристика в области больших токов практически не изменяется (в координатах Фаулера—Нордгейма), а в области минимальных токов — сдвигается до попадания в требуемый допуск. При параллельном включении обработанных таким образом автокатодов наблюдалось полное сложение токов в полученной многоэмиттерной системе, т. е. в пределах флуктуаций общий ток равен сумме токов эмиссии каждого из катодов [222]. На основании указанных операций получен [214 ( автоэмиссионный ток 100 мА в непрерывном режиме с 9 автоэлектронных катодов из пучков углеродных волокон диаметром 70 мкм. Расстояние анод—катод 1,5 мм, давление остаточных газов 5 -10 Па. Предельный ток до формовки системы из 9 катодов не превышал 2 мА. В результате индивидуальной формовки каждый из катодов обеспечивал эмиссионный ток на уровне 10—15 мА. Вольт-амперные характеристики всех [c.157]

Л. 13], при быстром присутствии горящего топлива при температуре выше 1 550° С наступает сильное испарение кремния, появляются промежуточные нестойкие соединения SiO, SiS и SiS2, которые в дальнейшем окисляются в Si02 с образованием тумана, имеющего частицы окиси кремния диаметром менее 0,1—0,2 мк. Интересно отметить кинетику этого процесса — возгонка кремния при быстром нагреве в присутствии углерода протекает очень быстро и носит взрывной характер. В этих же условиях аналогичный характер имеет кинетика возгонки и других компонентов зо- [c.29]

Диаграмма состоит из четырех областей. Область / отвечает интервалу скоростей, при которых реализуются пластические свойства материала (дислокационная пластичность), область текучести II связана с преобладанием ротационной моды деформации, область III отвечает взрывному испарению, область IV — плазмообразованию. На этой диаграмме выделены две критические скорости "Ujk и г>з. Скорость г) связана со спонтанным уменьшением размеров блоков при переходе от кристаллического состояния к жидкому (плавление), а точка г>з — к локализации энергии с разрывом одновременно всех связей (испарение). По своему физическому смыслу они являются предыдущей ( ) ) и последующей (г>з) точками, при достижении которых система становится неустойчивой, причем при г> = 1)3 количество межатомных связей, одновременно участвующих в диссипации энергии, меньше, чем при 1) = "U - Поэтому при г) = инерционная составляющая энергии выше, чем при г> . [c.151]

Энергетически наиболее эффективна схема процесса 1 (капельный непрерывный выброс), затем 2 (капельный в конце разряда), 4 (спокойное испарение-f капелыный - выброс в конце разряда), 5 (взрывное испарение) и 3 (только спокойное испарение). [c.252]

Среди операций первой группы выделим как первоочередную задачу обеспечения заданной гранулометрии и жесткой стехиометрии шихтовых материалов для керамики, ситаллов, стекол и монокристаллов различных составов. В цикле возможных решений назовем распылительную сушку синтез гранул с нормированными характеристиками состава, размеров и удельной поверхности криохимическими методами, а также методами взрывного распыления — испарения перегретых при высоких давлениях растворов [c.252]

Проведенные экспериментальные исследования обнаружили существование взрывного испарения капель под действием мощного лазерного излучения для широкого диапазона их размеров (ао 1- 10 мкм), перекрывающего размеры частиц реальных метеообразований, как при импульсных, так и непрерывных режимах работы лазерных источников с интенсивностями в области воздействия от 10" до 10 Вт-см , а также с различными длинами волн 2,36, 1,06, 0,69 мкм) [47]. [c.33]

Взрывной механизм испарения капли связан с ростом флук-туационных зародышей паровой фазы в перегретой метастабиль-ной жидкости при достижении в ней температуры, близкой к температуре абсолютной неустойчивости вещества [54]. Появление новых центров кипения, а также рост уже образовавшихся паровых пузырей приводят к разрушению частицы. При построении обсуждаемой модели взрыва главным принципом являлось выделение основных признаков процесса, по которым возможно провести сравнение теоретических расчетов с экспериментом, с целью дополнения теоретических результатов экспериментальными данными. [c.112]

Рассмотрим полученную информацию о параметрах Гвз, Л ив, Хвз. На рис. 4.5 приведены соответствующие параметры в зависимости от пиковой интенсивности импульса при различной крутизне его переднего фронта. Количественные данные рис. 4.5 дают важные представления о характере процесса. Из расчетов следует вывод о связи характера разрунления капли со скоростью ввода в вещество световой энергии и степенью испарения при взрыве. При больнлих скоростях закачки энергии в каплю реализуется наибольшее число пузырей, температура капли практически однородна по объему и приближается к температуре спинодали, степень испарения близка к максимальной. В противоположном случае, когда скорость ввода энергии относительно низка, имеют место малое количество пузырей и небольшая степень взрывного испарения. [c.116]

Первая модель рассматривает распространение непрерывного излучения или длинного импульса СОг-лазера с интенсивностью 10 —10 Вт-см-2 [1, 10, 23, 36] в капельных средах при широкой вариации размеров частиц. Существенной стороной модели является представление о пороге взрыва капель. Здесь порог взрыва определен по мгновенной интенсивности. Физически это возможно при умеренных энерговыделениях в капле, когда в балансе энергии участвует отток тепла за счет поверхностного испарения, происходит перераспределение источников тепла за счет теплопроводности и термокапиллярной конвекции внутри капли [21, 49]. Последний фактор выравнивает неоднородности тепловых источников и делает возможным использование соотношений, полученных для изотропно поглоп аюш их капель (ао<1) на случай крупных частиц ао Х). Данный тип взрыва характеризуется малой степенью взрывного испарения (Хвз 0,1). В модели вводится понятие критического радиуса капли акр такого, что капли с аСйкр не разрушаются, а капли с а>акр взрываются. Таким образом, в результате взрыва капли с ао>акр сформируется спектр осколков с радиусами <3к<акр. Ясно, что данная модель не описывает длительности временного интервала разрушения. В [23] установлены аппроксимационные зависимости для пороговой интенсивности и кр. [c.129]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...