Интегральное приведенное

Приведенное выше объяснение уменьшения интегрального значения степени черноты не раскрывает полностью физического смысла явления. [c.66]

Приведением к интегральному виду легко показать, что минимизируемый функционал явным образом зависит только от управляющих функций yi(t). Для этого используем следующие преобразования [c.211]

Вернемся к доказательству утверждения, на котором основаны изложенные выше общие соображения. Прежде всего введем некоторые определения. Совокупность состояний равновесия и периодических движений и их интегральных многообразий назовем скелетом динамической системы. Замкнутый контур, составленный из фазовых траекторий, конец каждой из которых соединен с началом следующей, назовем циклом. На рис. 7,27 приведен пример цикла, составленного из трех фазовых траекторий. [c.279]

Доказательство. Пусть N — множитель приведенной системы. Соответствующий интегральный элемент объема должен быть инвариантен. Следовательно, [c.676]

Приведение основных задач теории упругости к интегральным уравнениям [c.98]

Из сказанного выше должно быть ясным, что большое количество понятий, связанных с переносимой светом энергией, обусловлено, в конечном итоге, законом прямолинейного распространения света, в силу которого световая энергия может переноситься по-разному в различных направлениях и через элементы поверхности, находящиеся в разных точках. Наиболее дифференцированной характеристикой светового поля служит яркость (или интенсивность), определяющая мощность, распространяющуюся в заданном направлении вблизи заданной точки пространства. Сила света описывает мощность, также распространяющуюся в заданном направлении, но от всей поверхности протяженного источника. Освещенность и свети-г.юсть характеризуют мощность, которая распространяется вблизи какой-либо определенной точки пространства во всех направлениях. Наконец, наиболее интегральной характеристикой является поток, — мощность, переносимая во всех направлениях через всю заданную поверхность. Приведенные соображения наглядно иллюстрируются соотношениями между введенными величинами и яркостью [c.50]

Величина f(k) представляет собой значение функции fik) для найденной выше средней по сечению величины приведенной скорости К. На основании известной из интегрального исчисления теоремы о среднем последнее соотношение можно представить в виде [c.270]

Заметим, что все вышеприведенные расчеты выполнены без учета нарастания пограничного слоя на обтекаемых поверхностях. Влияние пограничного слоя может быть учтено введением поправки в контур тела на толщину вытеснения б. Для этого необходимо применить какой-либо численный или интегральный метод расчета ламинарного или турбулентного пограничного слоя (гл. VI) совместно с изложенным выше методо<м сквозного счета. При наличии интенсивных скачков уплотнения в сверхзвуковом потоке возможен отрыв пограничного слоя (гл. VI, 6). Отрыв пограничного слоя приводит к картине течения в канале, существенно отличающейся от идеального расчета. Оставаясь в рамках приведенной выше методики расчета, можно попытаться в первом приближении учесть влияние отрыва на характеристики течения. С этой целью предлагается использовать зависимости для отношения давлений в зоне отрыва дг/ро и для длины отрывной зоны Ь/б (гл. VI, 6). При расчете течения методом сквозного счета от сечения, где начинается отрывная зона, как и в случае струи, на границе задается давление, равное давлению в зоне отрыва. Заметим также, что при расчете струи, вытекающей из сопла во внешний поток, возможно учесть влияние спутного потока, решая соответствующую задачу о взаимодействии двух сверхзвуковых потоков на границе струи. [c.293]

Интересно отметить, что полученное выражение заключает в себе численное значение константы (напомним, что представляет собой обратную величину числового коэффициента перед 1п г), которое оказывается равным Таким образом, для определения численного значения не обязательно исходить из приведенного выше интегрального соотношения (11.68) для I. Логарифмическая зависимость для скорости является в конечном счете следствием пропорциональности турбулентной вязкости расстоянию 2 от стенки. Это видно из следующего простого рассуждения. По соображениям [c.418]

Уравнению (3.1.77) соответствуют интегральные кривые /, 2, приведенные на рис. 75. Эти кривые разделяются сепаратрисой на два класса. Интегральные кривые обоих классов выходят из начала координат, являющегося особой точкой типа узла, касаясь прямой = 4 . Вблизи начала все кривые удовлетворяют соотношению = 4 -+-0 . [c.242]

Приведенная здесь приближенная методика может быть распространена и на случай умеренных продольных градиентов давления, для этого следует использовать интегральное уравнение импульсов в виде (8.51). Для получения приближенного решения можно подставить в правую часть этого уравнения выражение (8.68), после чего получается для б обыкновенное дифференциальное уравнение типа Бернулли, которое легко решается, в результате получается выражение для коэффициента трения. Для получения теплового и диффузионного потоков можно воспользоваться интегральными соотношениями (8.53), (8.52), а также обобщенным подобием (8.71), [c.292]

Лопатинский Я- Б. Об одном способе приведения граничных задач для систем дифференциальных уравнений к регулярным интегральным уравнениям, — Укр. матем. журнал, 1953, V, № 2. [c.680]

Приведенные выше дифференциальные уравнения, в том числе и уравнения, записанные в дивергентной форме (2.40), следуют из интегральных уравнений для гладких решений. [c.41]

Для приведения уравнения (2.13) к виду разности температур первой степени, для примера рассмотрим и сравним два интегральных выражения. [c.97]

Любое нз приведенных уравнений или их комбинацию можно использовать для решения кавитационной задачи. При этом (V.2.1) и (V.2.2) следует рассматривать как интегральные уравнения смешанного типа в точках, лежащих на контурах Ki и искомой величиной является функция у (S ), относительно которой интегральные уравнения линейны. [c.198]

Метод исследования теплоотдачи с помощью интегрального уравнения энергии (7.35) приведен в следующем параграфе. [c.122]

На рнс. б) приведен интегральный закон распределения, который строится на основании данных последнего столбца таблицы. Для вычисления напряжения, соответствующего пяти процентам вероятности разрушения, производим [c.273]

Анализ уравнений (2.239) и (2.240) позволяет обнаружить подобие между распределением скорости и температуры в пограничном слое, если V = я или число Рг = 1. Уравнение движения и энергии при этом условии (Рг = 1) становятся идентичными. Это означает, что поля скоростей и температур в пограничном слое подобны, а кривые распределения безразмерной скорости и безразмерной температуры по толщине пограничного слоя одинаковы. Таким образом, физический смысл числа Прандтля состоит в подобии кинематического и теплового полей. Для газов число Прандтля практически не зависит от температуры и давления и определяется в соответствии с кинетической теорией газов атомностью газа для одноатомных газов Рг = 0,67 для двухатомных Рг = 0,72 для трехатомных Рг = 0,8 и многоатомных Рг = 1. Из приведенных значений Рг следует, что полное подобие полей скорости и температуры сохраняется лишь для многоатомных газов. В других случаях имеют место отклонения от подобия. Точные решения дифференциальных уравнений пограничного слоя отличаются большой громоздкостью и сложностью. Приближенные решения могут быть получены из интегральных уравнений пограничного слоя. [c.172]

Это означает, что для любого обратимого цикла интегральная сумма приведенных теплот равна нулю. [c.65]

При M e Ч a H и я 1. Приведенные системы интегральных уравнений решаются сов- [c.169]

Из формулы (160) следует, что интегральная сумма приведенных теплот для любого обратимого цикла равна нулю. Если [c.48]

В уравнении (5-5) закон Кирхгофа приведен для интегрального излучения. Но он может быть применен и для монохроматического излучения. В этом случае он формулируется так отношение излучательной способности определенной длины волны к поглощательной способности при той же длине волны для всех тел одно и то же и является функцией только длины волны и температуры, т. е. [c.157]

В уравнении (5-5) закон Кирхгофа приведен для интегрального излучения. Но он может быть применен и для монохроматического 168 [c.168]

В табл. 6.5 приведены значения коэффициента усиления по постоянному току а при нескольких значениях /с в зависимости от интегрального потока Ф (Еп >0,1 Мэе). Значения а уменьшаются с увеличением интегрального потока при коллекторных токах 0,1 0,5 и 1,0 а и толщине базы от 0,0023 до 0,0038 мм. Каждое значение а для транзистора типа 2082 является средним, полученным на нескольких транзисторах с определенной толщиной базы. Все значения Аа/АФ, приведенные в табл. 6.5, получены из кривых зависимости а от интегрального потока до 10 нейтрон/см . [c.291]

Указанный метод оценки основан на том, что характерное падение прямого напряжения считается критерием выхода прибора из строя. В приведенном конкретном случае в качестве предельно допустимого интегрального потока нейтронов принималась величина, необходимая для увеличения до 4 в при прямом токе 100 ма. На рис. 6.1 приведены рассчитанные предельно допустимые интегральные потоки нейтронов для [c.294]

Таким образом, теоремы о сохранении можно получить здесь тем же методом, что и в обычной теории. Между интегральными константами движения и свойствами симметрии системы также имеется известная нам связь. Однако следует подчеркнуть, что, кроме этих микроскопических констант движения, имеются еще и микроскопические теоремы о сохранении. Эти теоремы относятся не к интегральным величинам, а к дифференциальным, т. е. к плотностям. Например, можно получить теоремы, выражающие свойства неразрывности внутреннего потока энергии, количества движения и кинетического момента. К сожалению, мы не можем останавливаться на этих вопросах и отсылаем интересующихся читателей к литературе, приведенной в конце главы. [c.394]

Из приведенных выше расчетных уравнений наибольшее распространение для оценки долговечности при изотермической малоцикловой усталости получили зависимости (5.2), (5.17) — (5.20), (5.22), (5.24), (5.28) — (5.32). Другие зависимости, основанные, например, на энергетических критериях прочности, имеют в ряде случаев не меньшие основания для применения но соответствующие уравнения включают ряд постоянных, интегрально зависящих от многих факторов и поэтому обычно трудно определяемых. Однако следует указать, что и в тех уравнениях, которые используют для расчета, далеко не всегда удается [c.121]

С помощью метода интегральных уравнений получены некоторые результаты по распределению потенциала и тока, приведенные в табл. 3.1 (п.п. 1-3). [c.266]

Если это выражение, а также выражение для bU, приведенное в пункте 33, подставить в интегральную формулу SS XS dm и путем интегрирования по частям освободиться от дифференциалов вариаций S , Ьи, то под двойным знаком интеграла останутся лишь следуюш ие члены [c.144]

Пример структуры ЛВС, реализующей логико-информационные связи организационных элементов САПР сложных изделий электронной техники — больших (БИС) и сверхбольших (СБИС) интегральных схем с большой степенью интеграции, приведен на рис. 2.11. С созданием таких САПР разработчик получает возможность учитывать логику работы, электрические параметры наборов типовых элементов БИС и СБИС с различной геометрией на кристалле, контролировать различные этапы разработки, так чтобы несколько разработчиков, проектирующих различные фрагменты изделий, могли использовать их правильные версии. [c.83]

П - = 10°. Характерные значения определящих параметров 0,6, остальные аналогичны рис.2. Вое расчеты по интегральному методу холодных струя выполнены при значении эмоиричеокой константы Typdj лентной вязкости j),= 0,002. Приведенные результаты расчетов я целом удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными, что позволяет сделать вывод о возможности использования интегрального метода для расчета сверхзвукового обтекания донного уступа при наличии истекающей струи. [c.9]

Отметим, что приведенной структурной записи (Гц, ) не отвечают соотношения, полу ченные для оценки (ф, к) соединений с X- и F-образными мягкими прослойками. Последнее связано с тем, что данная структурная запись вытекает из решения, полу-ченного для прямолинейных мягких прослоек, базирлтощегося на представлении сеток линий скольжения в виде отрезков циклоид с постоянным радиу сом производящего круга (данное условие соблюдалось при анализе наклонных и шевронных прослоек). Как было показано ранее, аппроксимация сеток линий скольжения вХ-к F-образных прослойках осуществлялась отрезками циклоид с переменным по дайне прослоек радиусом производящего круга Гц (0,5) = Гц (х). Данное противоречие легко устраняется введением понятия условного среднего (интегрального) радиу са циклоид, позволяющего воспользоваться для оценки К . рассматриваемых соединений общей структурной записью расчетных методик в виде (3.44). Величина условного среднего радиуса отрезков циклоид, аппроксими-р ющих сетки линий скольжения в прослойках обеих геометрических форм (рис. 2.7,б,в), может быть определена из условия обеспечения равенства расчетных значений величин контактного упрочнения рассматриваемых прослоек, подсчитанных по обоим вариантам расчета (по [c.144]

Уравнения движения (Т7), (3.9), (3.10) с использованием приведенных г )аничных условий позволяют описать аналитическими выражениями все локальные и интегральные параметры развитого пристенного осредненного турбулентного движения в гидравлически гладких [c.63]

Изложим прием, позволяющий определять значения этих постоянных, исходя из приближенного решения краевой задачи, и одновременно окрестность особой точки, в пределах которой асимптотики справедливы. Воспользуемся приведенными в таблице 8 данными расчета напряжений в точках срединной плоскости, полученными на основе решения интегрального уравнения, когда достигнуто стабильное значение функции q ( /). [c.583]

Приведенные соотношения обычно используют для определения вызванных скоростей на контуре меридионального сечения твердого тела при его безотрывном обтекаиии. Выражение (V.3.13) есть линейное интегральное уравнение Фредгольма первого рода, а (V.3.14) — уравнение Фредгольма второго рода относительно вихревой интенсивности. [c.207]

По аналогии с выводом (6.5) и впредь до получения надежных данных по теплоте парообразования для каждого продукта в условиях технологического процесса можно вместо Г1 в расчетах по (6.9) использовать Гд— известную теплоту парообразования с поверхности чистой воды в тех же условиях, что и обрабатываемый продукт. Тогда можно получить интегральную плотность испарения с поверхности продукта, приведенную к теплоте парообразо- [c.134]

Были проведены экспериментальные исследования по определению долговечности тонкой пластины из полиуретана Solitha-пе-113 со сквозной центральной прямолинейной трещиной (рис. 40.4). Деформирование описывается интегральным оператором с экспоненциальным ядром вида (40.11) и с реологическими характеристиками, приведенными в табл. 39.1. Длина трещины значительно меньше ширины пластины, и поэтому для вычислений можно брать коэффициент интенсивности напряжений для неограниченной пластины (3.15). [c.324]

Этот метод является разновидностью зонального метода, приведенного вышё ( 17-8). Рассмотрим сущность метода для той же постановки задачи [Л. 1, 178]. Для местных значений плотности потока эффективного излучения имела место следующая система интегральных уравнений [c.409]

Входными параметрами при постановке и решении задач синтеза механизмов называются параметры механизмов, заранее известные или заранее заданные при постановке задач синтеза. Выходными параметрами называют или размеры механизма и его отдельных частей, или параметры движений звеньев, или величины, определяющие интегральные свойства проектируемого механизма (например, угол сервиса манипулятора), и другие, которые должны быть определены в результате решения задачи синтеза. Так, например, при решении задачи геометрокинематического синтеза пространственного механизма, приведенного в 4.6, по методу интерполяционного приближения входными параметрами синтеза являются координаты точек ф,-, if,-, а также величины с и а, выходными — размеры звеньев механизма L, к, /я, Ь. [c.75]

Для неприведенных в табл. 8.7 пунктов потребления и добычи коэффициент обеспеченности составил более 99,9%, а ожидаемый дефицит пренебрежимо мал. Можно отметить, что объемные (интегральные) показатели выполнения планов поставок за календарные периоды являются более благоприятными, чем приведенные мощ-ностные (оперативные) показатели. Следует, однако, учитывать, что показатели надежности функционирования промыслов не принимались во внимание при расчете. Потребители с большими собственными резервуарными парками, например пункты перевалки нефти на танкеры, не испытывают больших неудобств из-за нестабильности поставок, так как они накапливают запасы нефти в периоды компенсации аварийных недопоставок. Учитывая это, приведенные показатели надежности нефтеснабжения можно считать вполне приемлемыми. [c.195]

Исследование магнитных свойств монокристалла сапфира и поликристалла AI2O3 после облучения показывает, что сапфир имеет несколько большее сопротивление облучению, чем можно было представить по приведенным выше результатам. Удельная магнитная восприимчивость поликристалла AI2O3 была неизменной при облучении интегральным потоком до 3,76-10 нейтрон/см (Е >0,5 Мэе) при 30° С. Облучение не привело к изменению парамагнитного резонанса [146]. [c.152]

Приведенные материаль) касаются упрощенного способа "сшивания" по интегральным параметрам, угие способы см. например а 142]. [c.62]

Наиболее простым и обычным является тот случай, когда силы X,Y,Z, к-оторые согласно допущению действуют на все точки упругой пластинки, равны нулю и когда кривизна пластинки получается исключительно в результате действия сил, приложенных к обоим ее концам. В этом случае интегральные формулы, приведенные в п. 48, при замене 1 К [c.210]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...