Модели расчетные электрические

В связи с усложнением энергетических систем и созданием дальних передач при их исследовании большое значение стали приобретать расчетные электрические модели, особенно динамические, позволяющие воспроизвести физические процессы очень сложных явлений. [c.25]

В основу метода расчетной оценки виброактивности электрических машин положены их статистические вибрационные спектры и расчетная математическая модель, представляющая электрическую машину как сложную механическую колебательную систему. Интенсивность вибрационного процесса, как и любого другого процесса кинематического происхождения, определяется величиной возмуш,ающих сил и соотношениями между массами и статическими жесткостями. Следовательно, интенсивность вибраций можно снижать за счет уменьшения указанных сил и изменения параметров системы. [c.132]

Рис. 4.3. К моделированию температурного поля на С-сетках л — схема разбивки стенки расчетной сеткой б — электрическая модель (РС Сетка)

При численном равенстве соответствующих условий однозначности для процессов теплопроводности и электропроводности (4.28) — (4.31) в сходственных точках расчетной сетки (рис. 4.3, а) и электрической модели (рис. 4.3, б) в сходственные моменты времени (Fot=Fo) решения уравнений (4.49) и (4.50) будут численно одинаковыми, т. е. 9 = г или, что то же, [c.88]

Выражения (4.36) и (4.37) представляют термодинамическую (энтропийную) модель металлополимерной трибосистемы, рассматриваемой в качестве открытой термодинамической системы. Известно, что имеющиеся в арсенале конструкторов расчетные зависимости на износ н долговечность носят эмпирический характер и не учитывают действительную картину и природу изнашивания поверхностей трения. Предлагаемая же модель открывает принципиальную возможность оценить интенсивность изнашивания металлополимерной пары трения на этапе проектирования машины на основе закономерностей физико-хи-мических процессов в зоне трения и физических свойств изнашиваемого материала. Для этого необходимо записать уравнения потоков энергии и вещества для каждого слагаемого подынтегрального выражения согласно физическому закону соответствующего эффекта (теплового, электрического, диффузионного) и решить эти уравнения при соответствующих начальных и граничных условиях, а также, используя выражение (4,32), определить А. для выбранного композиционного материала, Однако задача получения аналитического выражения для соответствующих эффектов требует проведения сложных теоретических и экспериментальных исследований и составляет одну из актуальных задач трибологии на ближайшие десятилетия. [c.121]

При указанном соотношении размеров / и Л анод может быть заменен точечным источником тока, и расчетная модель примет вид, изображенный на рис. 1, а табл. 1.10, где Л - удельная катодная поляризуемость защищаемого металла у — удельная электрическая проводимость коррозион- [c.32]

Как справедливо отмечается в [52, с. 13], понятие большая размерность условно и зависит от используемых методов, алгоритмов и параметров ЭВМ. Например, для исследования надежности электрических сетей используется метод структурного анализа надежности, базирующийся на выявлении так называемых расчетных состояний и расчетных групп отказа и ремонта элементов, при использовании которого объем вычислений практически не зависит от размерности задачи [104, 107, 108], Однако, как правило, объем вычислений возрастает с ростом размерности задачи, причем нелинейно. Поэтому даже в тех случаях, когда задача, математически сформулированная на основе исходных допущений, может быть решена прямыми методами, приходится либо разделя ь задачу на части (выполняя декомпозицию), либо сокращать ее размерность, осуществляя с помощью различных эквивалентных преобразований переход от исходной математической модели к расчетной (эквивалентной). [c.139]

Основное назначение расчетной модели - определение гранулометрического состава готового продукта, образовавшегося в результате электрического пробоя образца, как функции параметров генератора импульсных напряжений (разрядной емкости С, [c.86]

Возникновение колебаний связано с действием возмущающих сил и моментов, которые всегда могут быть представлены как гармонические. Возмущающие силы, действующие в электрической машине, можно разделить на две основные группы механического и электромагнитного происхождения. Физика возникновения первых сил одинакова для всех типов электрических машин и ротационных механизмов — эти силы неуравновешенные. Электромагнитные силы могут быть как уравновешенными, так и неуравновешенными и являются результатом взаимодействия электромагнитных полей в воздушном зазоре электрической машины. При этом могут возбуждаться самые разнообразные формы колебаний. Поэтому электрическая машина должна заменяться рядом расчетных моделей, применительно к каждой из рассматриваемых форм возбуждаемых колебаний. Эти модели должны различаться параметрами входящих в них элементов. [c.133]

Таким образом, при составлении расчетной аналитической модели электрической машины принимаются следующие допущения [c.133]

Исходя из принятых допущений, электрическую машину заменяют рядом расчетно-аналитических моделей, соответствующих рассматриваемым формам возбуждаемых колебаний (см. рисунок). Здесь ]Р — возмущающая сила т , тпг,. . тп — массы с , с ,. . с — жесткости, [c.133]

Математическая модель рассматриваемой установки позволяет провести тот же круг исследований, что и описанная выше модель пиковой ПГУ. Число часов использования мощности данной установки в году принято равным 7000, поскольку она предназначена для работы только в базовой части графика электрических нагрузок энергосистем. Варьирования числа часов использования не производилось. Величина расчетных затрат на топливо принята равной 12 руб т у. т. по данным разработок топливно-энергетического баланса, что соответствует стоимости высокосернистого мазута в европейской части СССР на перспективу. [c.145]

Учитывая равенства (8-63) — (8-70), находим расчетные зависимости для определения основных параметров электрических моделей. В случае нелинейной задачи для анизотропной среды они имеют вид [c.303]

В связи с повышенными требованиями к теплотехническим расчетам вопрос о решении нелинейного уравнения теплопроводности становится исключительно важным. Этот вопрос приобретает решающее значение для тепловых устройств и установок, работающих в не- стационарном тепловом режиме. Аналитическое решение таких задач, как уже отмечалось, представляется сложным. Применение расчетных методов требует большой затраты времени. Принципиальная возможность решения нелинейного уравнения нестационарной теплопроводности на специализированных электрических моделях из сопротивлений, емкостей и индуктивностей была изложена в гл. 7 и 8. Решение нелинейных задач тепло-переноса может оказаться более перспективным и результативным, если будут найдены пути практической реализации нелинейности в электрических моделях с сосредоточенными параметрами. Практическая реализация нелинейности сводится к обеспечению переменности сосредоточенных параметров модели и может быть осуществлена двумя различными методами. [c.328]

Расчетные зависимости (9-12) — (9-18) позволяют определить все омические сопротивления при моделировании по неявной схеме на -сеточной модели.-Следует отметить, что рассмотренный метод основан на аналогии между конечно-разностными уравнениями теплового процесса и уравнениями токов в электрической цепи. Поэтому особенности конечно-разностных уравнений присущи и электрическим моделям. Метод позволяет сравнительно просто рещать нелинейное уравнение теплопроводности и вводить корректировку в процессе решения. Однако дискретность временной и пространственной координат приводит к сложной сеточной модели, и рещение новых задач сопряжено с заменой или новой установкой части или всех омических сопротивлений. [c.347]

Причиной превышения расчетных значений импульсных сопротивлений над опытными является, по-видимому, определение при расчете размера искровой зоны по электрической прочности грунта (из измерений в однородном поле). Это положение подтверждается анализом импульсных сопротивлений моделей электродов, измеренных в г.рунте с известным значением электрической прочности. [c.92]

Ряд задач изгиба плит, решенных на электрической модели, был проверен сопоставлением с приближенными решениями, полученными расчетными методами теории упругости и приведенными в работах [6]. В табл. IV. 10, IV. 11, IV. 12 приведены некоторые результаты решений задач на интеграторе при (г = 1/6 и решений взятых из работ [6] после их пересчета на = 1/6. [c.337]

Исследование электрического поля такого экрана успешно может быть выполнено на идеализированной расчетной модели, обеспечивающей наиболее простые и удобные геометрические соотношения и размеры, облегчающие расчет. [c.159]

Наличие математической модели анализируемого объекта является необходимым условием для реализации расчетных методов оптимизации. Данная глава посвящена исследованию вопросов, связанных с получением математических моделей электронных схем. Методы моделирования схем, рассматриваемые в последнем параграфе главы, основаны на использовании аппарата анализа электрических цепей. Для применения этих методов к электронным схемам необходимо предварительно получить математические модели и эквивалентные схемы нелинейных компонентов. Вопросы моделирования компонентов излагаются в первых параграфах главы. [c.51]

Большинство известных работ [1], [3], [4] по решению тепловых задач на электрических моделях относится к случаю воздействия высокоинтенсивных источников тепла. При этом вполне допустимы без особых оговорок различные упрощения. Так, при составлении расчетной схемы в работе [1] теплоотвод с поверхностей окружающим воздухом заменяется температурой поверхности, равной температуре окружающей среды. [c.97]

Правильное же понимание физической сущности электротепловых процессов немыслимо без тех теоретических расчетных формул, которые на сегодня могут считаться достоверными. При этом неоднократно приходится прибегать к использованию понятий подобия и к некоторым аналогиям. Вполне, например, допустимо провести аналогию между течением по трубе вязкой жидкости и течением электрического тока по проводу. Эту аналогию рассмотрим с помощью трубной модели. Силовые линии электрического тока можно уподобить струям ламинарного потока вязкой жидкости (рис. 1.19, а). Эти струи встречают концентрированное сопротивление своему движению относительно диафрагмы 1, вставленной в трубу (рис. 1.19, б), что приводит к искривлению струй. Если посередине диафрагмы вставлена решетка 2 (рис. 1.19, в), то происходит добавочное, уже микроскопическое искривление струй, и тем самым вводится дополнительное сопротивление движению жидкости. Сопротивления диафрагмы и решетки суммируются. Удалить решетку — значит снять микрогеометрическое искривление и уменьшить общее сопротивление. Ликвидировать диафрагму — устранить вообще всякое местное концентрированное сопротивление. Остается постоянно действующее, равномерно по длине трубы распределенное сопротивление трения жидкости о стенки трубы. [c.48]

Исторически изучение процессов диффузии велось в направлении создания на основе экспериментальных результатов моделей, которые давали бы возможность предсказывать протекание процесса диффузии путем теоретического анализа. Для технологов конечной целью исследования процесса диффузии являлась возможность расчетным путем определять электрические характеристики полупроводниковых приборов на основе технологических параметров процесса. Диффузионные модели развивались с позиции двух основных приближений 1) теории сплошных сред с использованием основных уравнений диффузии и 2) атомистической тео- [c.283]

Пользуясь связями параметров среды и электрической модели (7.48), а также %о = находим из (7.102) расчетные фор- [c.241]

Расчетные формулы волновых сопротивлений для среды с инерционным последействием и ее электрической модели в случае синусоидального режима колебаний можно найти обычным путем из (7.137), (7.138), полагая оператор р = ш и определяя модуль I Ж и аргумент 0 волнового сопротивления, [c.257]

На рис. 5.2 приведена семантическая модель расчетного проек--гиррвания СГ с принудительным охлаждением. Эта модель является основой для разработки алгоритмов и программ оптимального проектирования авиационных СГ [8]. Исподные данные включают требования и данные ТЗ, справочные данные о магнитных, электрических и изоляционных материалах активной части, требования и данные стандартов и отраслевых нормалей, ограничения техноло- [c.119]

Блок функциональных связей стохастической модели как расчетная часть алгоритма, преобразующая случайный набор х,- в соответствующие значения Уу, представляет собой детерминированную математическую модель и строится на основе ранее рассмотренных моделей электромеханических преобразований, теплового, деформационного и магнитного полей и соответствующих алгоритмов анализа. Особое место занимает случай многомашинного каскада. Здесь в силу существующих механических и электрических связей между отдельными ЭМ некоторые из параметров одной из них становятся зависимыми от другой, имеющей, в свою очередь, собственный случайный уровень входных параметров. Сама система функциональных связей приобретает несколько иной вид уу = /у [х, (х,. )], где Xj(s ) - функциональная зависимость /-ГО параметра от связей 5, с другой ЭМ к = , р р - число связей, влияющих на х,-. Поэтому здесь нельзя строго определить суммарные показатели каскада, например, для двухдвигательного привода, простым удвоением результатов для одного ЭД, ибо каждая конкретная реализация привода характеризуется своим случайным уровнем связей между ЭД, и необходим вероятностный анализ всей системы в целом с привлечением соответствующей детерминированной модели. [c.136]

Тождественность геометрических условий однозначности обеспечивается одинаковой последовательностью взаимных соединений сходственных элементов расчетной сетки для процесса теплопроводности и электрической цепи, а также равенством масштабов f R — Rmax/RTraax На всех сходственных элементарных участках Стенки и модели. [c.84]

Исследования разрушения образцов электрическими разрядами в широком диапазоне параметров импульса показали, что скорость изменения с1Ф/dn очень велик1а и уже при п>1 значения Ф(х) близки к единице. Согласно гидродинамической модели, количество трещин в зоне растрескивания и их расположение равновероятны по всем направлениям от канала разряда в экваториальном сечении образца. Если предложенная модель адекватна, можно считать, что равномерность разрушения заложена в физических основах электроимпульсного разрушения. Таким образом, следует ожидать, что показатель п во второй зоне не будет существенно отличаться от этого же показателя в зоне растрескивания для идеализированных форм образца (куб, цилиндр и т.д.). Поскольку в расчетной модели рассматриваем образцы, имеющие форму куба, и считаем, что усредненные осколки также кубической формы, а траектория канала разряда располагается по оси, соединяющей центры противолежащих сторон куба, то расчет показателя п можно провести для первой зоны (переизмельчения) и использовать полученное значение для второй зоны (растрескивания), полагая т = П2- Для определения щ рассмотрим первую зону разрушения (у9 = 7в выражении (2.26). Зная радиус первой зоны разрушения из выражения (2.22), определим вероятность появления осколков в интервале размеров 0<х<п. [c.91]

Рассмотрен метод расчетной оценки виброактивности электрической машины, основанный на использовании статистических вибрационных спектров машин, выпускаемых заводами, и применении расчетной математической модели. Предложено моделировать на ЭЦВМ разброс амплитудно-частотных характеристик методом статистических испытаний. Иллюстраций 1. Библ. 5 назв. [c.221]

Найдем расчетные зависи1МосТи для определения ОС новных параметров электрической модели. Из соотноше -ния (7-74) следует, что оно устаиавливает количествен ную связь между коэффициентами теплоотдачи и гра нич ными сопротивлениями в электрической модели Действительно, при известных коэффициентах теплоотда чи в, аг, задавшись одним из граничных сопротивлений, моЖ Но определить другое граничное сопротивление. [c.240]

Зависимость (8-229) позволяет по измеренному напряженяю в узловой точке модели определить гидродинамический потенциал скорости. Обычно о электрической модели напряжение измеряется в процентах или долях от наибольшего перепада напряжения, т. е. лая большее напряжение принимается за 100% (или 1), а наименьшее — за 0. В ЭТОМ случае расчетная зависимость (8-229) прирш-мает вид [c.323]

Структурная схема подсистемы Пилот приведена на рис.38. Важное место в структуре подсистемы занимает графический редактор. Он выполняет две функции. Во-первых, редактор представляет собой управляющую оболочку для работы различных программных крейтов, реализующих такие функции как расчет, обработка запросов к специализированной базе данных и базе данных системы АОНИКА , вывод на экран или на печать различной информации, связанной с проведением сеансов моделирования. Во-вторых, редактор предназначен для создания графических топологических моделей различных физических процессов электрических, тепловых, механических и аэродинамических. В процессе функционирования графический редактор формирует действующую расчётную структуру в топологическом виде, которая в дальнейшем анализируется при помощи единого расчетного модуля в различных режимах (статический анализ, анализ во временной и частотной областях, анализ чувствительности). В процессе моделирования возможно применение принципа динамического изменения параметров элемента схемы или параметра конструкции (тюнинг в реальном масштабе времени). При таком подходе параметр маркируется и изменяется при помощи виртуального тюнера. Процесс изменения параметра сопровождается одновременным отображением результатов анализа в виде графиков и диаграмм. При таком подходе процесс анализа математической модели выполняется в фоновом (скрытом) режиме. [c.94]

В результате зарядовой деградации электрическое поле в объеме диэлектрика становится неоднородным. Накопление отрицательного заряда захваченных электронов в пленке ФСС достаточно большой плотности -10 Кл/см вызывает резкое возрастание анодного электрического поля в пленке ФСС. Так как процесс межзонной ударной ионизации имеет полевую зависимость, то присутствие сильного электрического поля в ФСС требует отдельного рассмотрения вопроса о генерации дырок в слое ФСС. Для выяснения данного вопроса и проверки рассматриваемой модели на соответствие результатам эксперимента было проведено сравнение экспериментальных и расчетных зависимостей напряжения сдвига вольт-амперных характеристик AVj систем Si—Si02—А1 и 1—Si02-Ф —А1, изготовленных в одном технологическом цикле. [c.139]

С учетом полученных величин Омин и Омакс на математической модели исследуется режим полного сброса электрической нагрузки и определяются расчетные значения пропускной способности клапанов БРУ-К и их быстродействия [c.196]

Поэтому, хотя в работе [27] и приводятся данные о совпадении расчетных характеристик, полученных для электрической модели струйного элемента, с опытными данными, огносящи-мнся к испытывавшемуся элементу, возможность распространения предложенной в этой работе методики расчета на другие струйные элементы требует обсуждения. В частности, если учесть выводы, сделанные в главе ХП1, представляется спорной предлагаемая авторами указанной работы методика определения времени передачи сигналов по каналам струйного элемента, при которой это время находится делением длины канала на сумму скорости течения и скорости звука ). [c.446]

Анализ электрических процессов в схеме в заданной отображающей точке назовем одновариантньш анализом. Одновариантный анализ может выполняться экспериментальными или расчетными методами. Экспериментальный анализ при проектировании предполагает построение экспериментального макета и сводится к измерению токов п напряжений в схеме с помощью измерительных приборов. Использование расчетных методов подразумевает замену экспериментального макета (физической модели) математической моделью схемы М.Ь С). Математической моделью схемы называется система уравнений, отображающая электрические процессы в схеме и представленная в форме, допускающей непосредственное применение какого-либо из известных методов для ее решения. Процесс получения ММС будем называть моделированием схемы . ММС формируется на основе математических моделей отдельных компонентов. Ма тематическая модель компонента (ММК) есть система уравнений, отображающая электрические процессы в компоненте и представленная в форме, допускающей непосредственное применение какого-либо из известных методов моделирования схем для объединения данной ММК с математическими моделями других компонентов. Процесс получения ММК называется моделированием компонента. [c.22]

На рис. 1.6.34, б приведены статические характеристики двух моделей (СА-70 и СА-88) насосных установок. Давление р2 в напорном трубопроводе падает в зависимости от потребляемого расхода (2- Коэффициент мультипликации (расчетный) соответственно равен 4,43 и 3,05. Эффективная мощность с уменьшением давления также падает. Существует модифика-1ЩЯ насосных установок с электрическим управлением циклом насосной установки. [c.218]

В рамках приведенной выше расчетной модели электрооптического эффекта, связанного с воздействием внешнего электрического поля на сферические анизотропные частицы, появление максимума в зависимости кроссполяризованной компоненты интенсивности рассеянного назад излучения от напряженности внешнего поля интерпретируется следующим образом. При малых напряженностях внешнего поля происходит не полная ориентация частиц и при определенных значениях напряженности преимущественный угол ориентации составляет 45°. При таком преимущест- [c.173]

Для приборно-технологического моделирования СБИС все в большей мере требуется привлечение двумерных моделей. В этой главе описан практический подход к моделированию технологических процессов изготовления ИС. Для моделирования имплантации, окисления и диффузии при низкой концентрации примеси используются аналитические модели благодаря их точности, способности учитывать эмпирические данные, а также малым затратам машинного времени. Для расчета процесса диффузии с высокой концентрацией в структурах, имеюцщх границы произвольной формы, применяются численные методы, которые являются более общими, но требуют значительно больших затрат машинного времени. Выходные параметры программы моделирования технологического процесса передаются непосредственно программе моделирования работы прибора, использующей ту же расчетную сетку, что позволяет избежать потери точности, возникающей при интерполяции результатов на новую сетку. Несмотря на то, что прямая верификация двумерных профилей концентрации примесей в настоящее время неосуществима, показана возможность точного предсказывания электрических характеристик прибора, а это и является основной целью моделирования технологического процесса. [c.275]

Расчет процессов имплантации и разгонки позволяет также верифицировать используемые модели этих процессов для мыщьяка. Сначала на поверхность кремния была осаждена экранирующая пленка окисла толщиной 25 нм (в программе этот процесс имеет обозначение DEPO). Затем через окисел была приведена имплантация мыщьяка при энергии 140 кэВ с дозой 2 10 см , при этом расчет профиля концентрации проводился с использованием функции распределения, являющейся объединением двух гауссовских распределений. После этого осуществлялась разгонка в нейтральной среде в течение 20 мин при 1000° С. Условия симметрии позволяют выбрать положение края окна при х = 0,5 мкм. Полученные в результате расчета по двумерной модели данные представлены на рис. 11.8 линиями равной концентрации, вычерченными графопостроителем с использованием линейной интерполяции. Профиль концентрации мыщьяка, полученный в результате этого процесса, для сравнения с расчетными данными измерялся методом сопротивления растекания, который позволяет измерять лищь электрически активную составляющую. Результаты сравнения показаны на рис. [c.317]

При численной реализации математических моделей АР обычно возникает вопрос об устойчивости используемых алгоритмов. Априорная оценка устойчивости и сходимости численной реализации математической модели АР весьма сложна. Поэтому ограничимся исследованием сходимости коэффициентов отражения излучателей, являющихся интегральными функциями от распределения поля в раскрыве волноводов. На рис. 5,2 представлены графики зависимости расчетных значений модуля Г1 и фазы агёГ] коэффициента отражения излучателя в виде открытого конца одиночного волновода (ао=0,бЗ , 6о=0,бЗХ, Е1/ео=2) в плоском металлическом экране от числа учитываемых в решении волноводных гармоник Мв, а также спектры разложения тангенциальной составляющей электрического поля в раскрыве волновода по модам эквивалентных токов. [c.142]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...