Коэффициент изменения долговечности

Коэффициент изменения долговечности Кж = 1 ф —коэффициент, показывающий, в какой мере изменяется долговечность при изменении напряжения на единицу (равен тангенсу угла наклона кривой усталости). [c.14]

Коэффициент изменения долговечности аа отражает влияние фактора времени и определяется следующим образом [c.120]

Поэтому для расчетов эффективности новых материалов следует использовать коэффициент изменения долговечности по комплекту узлов и деталей из сравниваемых материалов и коэффициент замены традиционных материалов новыми. [c.122]

Для примера определим долговечность рессоры автомобиля при движении по улучшенной грунтовой дороге с постоянной скоростью Уа = 50 км/ч. После обработки записи нагружения получаем среднее квадратическое отклонение динамических напряжений 5 (Сто) = 90 МПа основная частота изменения нагрузки (Оц = 10 Гц. Параметры кривой усталости для данного случая нагружения имеют следующие значения о, = 200 МПа N о = = 5-10 т = 5. При этих данных по формуле (139) функция Т (5 + 2) = 5,66-3,32 = 18,70 функция Р (хо, т + 2) дает значение Р (5 7) = О",66. Подставив эти величины в формулу (144), получим Тд = 8,15-10 с = 2260 ч, что соответствует сроку службы п = 113 тыс. км при данной скорости движения. Если принять заданный пробег до капитального ремонта о = 100 тыс. км, то для данных условий эксплуатации получим удовлетворительный коэффициент запаса долговечности 1,13. [c.225]

Поскольку коэффициент долговечности отражает влияние фактора времени, то речь идет об эффективности использования новых материалов для изготовления узлов и деталей как неотъемлемых элементов конструкции в целом. Применение более долговечных узлов и деталей из новых материалов, как правило, не приводит к изменению долговечности всей конструкции, но позволяет сократить количество их замен. Поэтому в большей степени поставленной задаче отвечает определение коэффициента долговечности по комплекту узлов и деталей. [c.121]

В качестве примера на основе зависимостей (5.10) и (5.11) оценено изменение долговечности и усталостной прочности прямозубого колеса с модулем т 5 мм, числом зубьев г = 21, шириной венца 10 мм, коэффициентами смещения, равными -0,2 0 +0,8 из нормализованной [c.115]

Результаты расчетной оценки увеличения усталостной прочности Аа/ а и долговечности AN/N упрочненных ППД зубчатых колес по отношению к неупрочненным с учетом изменения геометрии зацепления (коэффициента смещения х), относительной толщины упрочненного ППД слоя переходной поверхности А, материала колес приведены в табл. 5.3 для двух условий эксплуатации (реверсивного и нереверсивного вращений, характеризуемых соответственно пределами изгибной выносливости и j qj j). Там же приведены значения изменения долговечности AN/N упрочненных ППД колес из стали 40Х по сравнению с колесами из стали 45 с аналогичным упрочнением, а также коэффициентов деформационного упрочнения К у. [c.116]

Методы прогнозирования ресурса отдельных элементов рассматриваются как проверочные и должны служить основанием для принятия технических мероприятий по обслуживанию и ремонту оборудования. В силу недостаточной обоснованности использования значений коэффициентов запаса прочности, изменения режимов эксплуатации и др. долговечность конструкции (время до наступления полной потери-работоспособности) нередко оказывается больше назначенного ресурса. [c.359]

К(, — коэффициент динамичности, учитывающий влияние на долговечность подшипника толчков, ударов и т. п., его значения указаны в таблицах, пределы изменения 1—3 [c.386]

Изменения угловой скорости звена приведения вызывают в кинематических парах дополнительные (динамические) давления, которые понижают общий к. п. д. машины, надежность ее работы И долговечность. Кроме того, колебания скоростей ведущего звена ухудшают рабочий процесс машин. Поэтому, поскольку эти колебания, обусловленные периодическим действием сил, полностью устранить нельзя, в зависимости от назначения проектируемой машины необходимо задаться величиной коэффициента неравномерности движения лишь в определенных пределах. Различают два типа колебаний скоростей ведущего звена за время установившегося движения механизма — периодические и непериодические. При установившемся периодическом режиме движения машины угловая скорость ее звена приведения изменяется периодически. [c.386]

Анализируя данные статистической обработки результатов испытаний, следует иметь в виду, что наблюдаются случаи, когда в окрестности точки минимальной дисперсии имеется область небольших изменений дисперсии, что позволяет без заметной потери точности расчета долговечности использовать набор искомых коэффициентов уравнения. В таких случаях, исходя из кинетической концепции процесса разрушения твердых тел, следует отдавать предпочтение тому решению системы линейных уравнений, в котором значение коэффициента, отражающего энергию активации разрушения, представляет лучшее приближение к величине энергии сублимации, т. е. благодаря введению дополнительных параметров в уравнение (3.28) коэффициент Ц) будет соответствовать энергии сублимации матрицы сплава. Следовательно, дополнительным критерием при определении оптимального решения служит коэффициент Ь уравнения (3.29). [c.124]

Существенно то, что коэффициенты аир слабо зависят от величины действующей нагрузки. Общий диапазон изменения этих величин для жаропрочных сплавов составляет а = 1/8...1, Р = = 1/4... 1, при этом основным фактором, влияющим на них, является температура цикла. При отсутствии непосредственных экспериментальных данных используются минимальные значения величин а и Р при этом рассчитываемая долговечность определяется с некоторым запасом. [c.93]

Оценка влияния поверхностного пластического деформирования профиля резьбы витков, проведенная в связи с условиями нагружения, показала его большую эффективность при симметричном цикле нагрузки, когда достигалось увеличение долговечности в 5—6 раз. Изменение коэффициента асимметрии цикла нагрузки от —1 до 0,3 привело к уменьшению роли эффекта пластического деформирования, причем при Гцр > 0,3 циклическая прочность упрочненных и неупрочненных соединений практически одинакова. Это обстоятельство связано с проявлением свойств [c.210]

Обобщение многочисленных экспериментальных исследований элементов резьбовых соединений из сталей различных категорий прочности (с пределами текучести от 240 до 700 МПа) показало, что изменение малоцикловой прочности не пропорционально увеличению статической прочности материала резьбовых соединений. Повышение статической прочности легированных сталей приводит к повышению сопротивления малоцикловому разрушению при долговечностях, меньших 5-10 при долговечностях, больших 5-10 , различие в абсолютных значениях разрушающих амплитуд приведенных номинальных напряжений снижается (особенно при уменьшении коэффициентов асимметрии Гпр). [c.211]

Сведения о законах изменения температур сред, омывающих наиболее ответственные детали энергооборудования (роторы и корпуса паровых турбин), необходимы для расчета термонапряженного состояния этих деталей, определения их долговечности и относительных расширений. Отсутствие этих сведений приводит к увеличению коэффициентов запаса и использованию упрощенных расчетных методик, хотя при этом, как правило, делают довольно консервативные допущения, которые в ряде случаев не обеспечивают требуемой долговечности наиболее ответственных деталей энергооборудования. [c.67]

При оценке долговечности в зависимости от амплитуды упругопластической деформации (что более удобно для практических целей, ввиду трудностей точного определения пластической деформации) пределы изменения расчетных коэффициентов значительно меньше. Данные табл. 2 и 4 свидетельствуют о неплохом соответствии результатов испытаний на термическую усталость в жестком режиме для однотипных материалов при близком уровне температур. [c.72]

Для инженерных оценок долговечности при длительном малоцикловом нагружении можно использовать численные методы, в том числе известные соотношения между коэффициентами концент-рац И1 напряжений и деформаций в упругой и упругопластической областях деформирования. При этом учитывают изменения характеристик сопротивления длительному малоцикловому деформированию в процессе циклического нагружения, сопровождающегося ползучестью. [c.209]

Эти значения при No = п = представлены на рис. 5.23 в виде графиков функций Т = (v i) и S (v j) для различных параметров х и т. На рис. 5.24 представлены графики изменения коэффициента вариации расчетной долговечности vj- в зависимости от коэффициента вариации предела выносливости v i. [c.217]

Усталостную долговечность предсказывать сложнее, но не намного. Для описания роста усталостной трещины чаще всего используют закон Париса (см. 83) 21). С помощью формулы (79) выразим размах изменения коэффициента интенсивности за цикл нагружения [c.131]

Как было показано выше, показателями, ответственными за работоспособность уплотнителя в зависимости от условий его эксплуатации могут служить для оценки долговечности в напряженном состоянии — относительная остаточная деформа ция, относительная остаточная эластичность, релаксация на пряжения для оценки долговечности в ненапряженном состоя НИИ — коэффициент старения по относительному удлинению коэффициент возрастания жесткости, изменение модуля и др [c.34]

При определении долговечности прокладок следует учитывать влияние таких эксплуатационных факторов, как температура, время, активность уплотняемой среды. Анализ уравнений, определяющих значение Ркр и а, показывает, что изменение работоспособности прокладок может происходить вследствие изменения Е, [Хтр, а и ho. Как было указано в главе 2, модуль Е резины в напряженном состоянии является слабой функцией времени, а его влияние может быть обнаружено в процессе деформирования уплотнителя, что в неподвижных соединениях практически не наблюдается. Исследования показали также, что коэффициент передачи давления а слабо зависит от времени. Вследствие процессов межмолекулярного взаимодействия резины с металлом следует ожидать существенного повышения силы трения. Однако сила трения должна одновременно уменьшаться вследствие релаксации напряжения, приводящей к снижению нормальной нагрузки. [c.50]

Рассмотрим возможности использования для расчетов эффективности новых материалов различных коэффициентов, учитывающих неравноценность продукции. Д. С. Львовым предложены коэффициенты изменения долговечности и полезного эффекта [c.119]

На рис. 7 построены зависимости относительной долговечности от параметра т), характеризующего толстостенность сосудов. Как следует из графика, с уменьшением параметра т] долговечность сосудов снижается. Это связано с тем, что уменьшение коэффициента толстостенности повышает шаровую составляющую тензора напряжений, а, следовательно, и механохимпческий эффект. Аналогичным образом объясняется изменение долговечности тонкостенных сосудов от соотношения главных напряжений т (рис. 8). Как следует из графика, зависимость Го (т) более слож-42 [c.42]

Высокая те.мпература, резкое или частое ее изменение являются причинами, вызывающими термические напряжения п покрытии, подлож,се или в систе.ме металл — покрытие. В общем случае величина этих напряжений зависит от градиента температуры, формы тела. 1Коэффицнента теплового расширения, модуля упругости, теплопроводности, коэффициента Пуассона и других характеристик конструкции. Способность материала или системы материалов сопротивляться действию тепловых напряжений характеризует его работсоспособносгь и долговечность в условиях воздействия высоких температур. [c.177]

Коэффициент долговечности учитывае возможность повышения допускаемых напряжений для кратковременно работающих передач, когда заданное число циклов изменения напряжений меньше базы испытаний этот коэф- [c.140]

В структурно-энергетической теории формально характеристики процесса связываются с характеристиками изменения структуры поверхностей трения, но теоретически эта связь не раскрывается, а структурный фактор учитывается эмпирическим коэффициентом, поэтому предлагаемые обобщенные энергетические критерии не могут быть использованы для теоретического прогноза долговечности трибо-системы. [c.111]

Напряжение на одновитковом индукторе меняется в очень широких пределах от 5—6 до 200 и более вольт. Отмечалось, что рабочее напряжение машинных преобразователей по стандарту равно 400 и 800 В. Напряжение генератора понижают с помощью закалочного трансформатора. Однако пределы изменения коэффициента трансформации в данном случае требуются слишком широкие. Можно эти пределы сузить за счет применения многовит-ковых индукторов. Однако изготовление и применение многовит-ковых индукторов связано с большими неудобствами существует некоторое минимальное сечение трубки в свету (5X5 или 7X7 мм), которая не засоряется быстро в работе, трудно совместить спрейер и активный многовитковый провод в одном объеме, обеспечить надежную и долговечную межвитковую изоляцию. Многовитковый индуктор дает очень размытую граничную зону закалки под краями индуктирующего провода. Практически миоговитковые индукторы в среднечастотном диапазоне для поверхностной закалки не применяются. Закалку с четкой границей закаленной зоны, свойственную одновитковым индуктор.чм, и согласование многовитковых дают индукторы-трансформаторы, называемые еще концентраторами [2], но в изготовлении и ремонте они сложнее многовитковых индукторов. Как уже упоминалось, номограмма (рис. 20) и графики (рис. 21 и 22) определяют значения напряжения на индуктирующем проводе индуктора без учета падения на токоподводящих шипах. При конструировании [c.41]

Специфика атте<Ьтации надежности изделий. При аттестации качества изделия особенно трудно оценить показатели надежности. Источники информации о надежности (см. гл. 4, п. 5) дают необходимые данные либо с запозданием (из сферы эксплуатации), либо лишь с определенной степенью достоверности (при расчетах или ускоренных испытаниях). Поэтому при аттестации надежности выпускаемого изделия должны быть наряду с показателями, учитывающими фактор времени (ресурс, вероятность безотказной работы, коэффициент долговечности и др.) и такие показатели, которые могут быть достоверно определены непосредственно у готового изделия и характеризовать его надежность. Таким показателем должен быть в первую очередь запас надежности, т. е. отношение предельно допустимого значения выходного параметра к его фактическому значению /С > 1 (см. гл. 4, п. 3). Запас надежности является объективной характеристикой изделия и может быть установлен при его испытании без необходимости дожидаться изменения выходных параметров. Конечно, запас надежности еще не Определяет полностью длительности последующего функционирования изделия, поскольку надо знать и скорость процесса потери работоспособности. Однако скорость процесса может быть регламентирована соответствующими нормативами или определена рас четом и прогнозированием. Подтверждение показателей надежности при испытании изделий является критерием для обоснованности выбора значений запаса надежности по каждому йз выходных параметров. [c.421]

Уравнения долговечности типа (4.16 ) стали Х18Н10Т и 1Х18Н12Т имеют равные величины коэффициентов Ь, отражающих энергию активации разрушения, и разные величины параметров т А. (203 и 82 соответственно). Это различие можно объяснить структурными изменениями при ползучести. [c.156]

Химические реакции принадлежат к термически активируемым процессам, поэтому принято относить результат механического воздействия к изменению энергетического активационного барьера химической реакции. При этом предположение о линейной зависимости уменьшения аррениусовской энергии активации (энергетического барьера) термически активируемого процесса от величины растягивающего напряжения обычно вводится произвольно (теории ползучести металлов, уравнения долговечности полимеров и т. д.) или в лучшем случае как первое приближение разложения неизвестной зависимости в ряд Тэйлора. Формализм такого подхода не позволяет раскрыть физический смысл коэффициентов в соответствующих уравнениях (в том числе активационного объема) и более того приводит к противоположному результату при замене растягивающих напряжений сжимающими (вопреки эксперименту) растяжение подлежащей разрыву химической связи увеличивает мольный объем веществ в активирован-i HOM состоянии и согласно классическому уравнению Вант-Гоффа для зависимости константы скорости реакции от давления сжимающее давление должно тормозить реакцию, т. е. сдвигать химическое равновесие в сторону рекомбинации связей. [c.4]

Применение этих уравнений для оценки долговечности материалов различного класса обычно приводит к изменению значений их 1ПОСТОЯННЫХ. Так, анализ данных испытаний многих материалов, проведенный в работе [77], дает иные, чем в уравнении Мэнсона (5.13), значения коэффициентов. [c.118]

Ю " —10 мы/цикл (для стали). Достижение величины АКа определяет резкое изменение ускорения роста трещины вследствие возрастания интенсивности деформации в пластической зоне у вершины трещины [61. Это значение соответствует началу смены доминирующего механизма разрушения на другой конкурирующий механизм или изменение долей конкурирующих механизмов, чему соответствует иногда изменение параметров микрорельефа действующего механизма разрушения. Значение АКа лежит на участке Пэриса диаграммы, разделяя тем самым область II на две ПА, соответствующую сравнительно медленному подрастанию трещины (с небольшим ускорением), и ИВ, соответствующую ускоренному развитию трещины, с резко возросшим ускорением (рис. 3). Во многих случаях в расчеты на долговечность работы материала с трещиной следует брать не величину циклической вязкости разрушения Kf , характеризующую катастрофическую ситуацию, а критерий Ка, обеспечивающий определенный запас долговечности, что предотвращает ускоренный опасный рост трещины. Использование критерия Ка при проектировании элементов конструкции полностью отвечает принципу безопасной повреждаемости, новому принципу конструирования [7]. Как отмечает С. И. Кишкина, согласно этому принципу допущение трещины определенной длины уменьшает коэффициент запаса при конструировании, повышая весовую эффективность конструкции, однако возникновение трещины усталости не должно приводить к аварийной ситуации. [c.254]

При расчете доли усталостных повреждений используют результаты испытаний в жестком режиме нагружения, в частноаи кривые малоцикловой усталости при расчетных параметрах (температуре, частоте и скорости изменения в цикле параметров нагружения), причем в широком интервале изменения коэффициента асимметрии цикла деформаций долговечность материалов определяется единой кривой малоцикловой усталости (рис. 1.2). [c.6]

Рассматривая физическую сущность старения, следует отметить, что невозможно описать надежность изделия, находящегося под действием нагрузки и среды, без учета времени и, особенно, долговечности изделия. В изделии, испытывающем старение, уменьщение нагрузки увеличивает его долговечность. Допустимая нагрузка на изделие зависит от количества энергии и материала, присутствующего в среде, и требуемой долговечности. Повыщение долговечности изделий можно осуществить путем увеличения прочности изделия, уменьшения нагрузки, приложенной к изделию, и уменьшения скорости старения изделия. В процессе проектирования машин выбирается коэффициент запаса прочности и соответствующая надежность. Реальный запас надежности в значительной степени определяется процессом производства. Послепроизводственные события, происходящие в период эксплуатации, связаны с величинами приложенных нагрузок и скоростью старения. Изменение скорости старения (долговечности) можно обеспечить путем применения соответствующих материалов для изготовления деталей и защиты их от воздействия внешней среды (потоков энергии) и проникновения материалов, вызывающих нарушения нормальной работы деталей соединений (наличие барьеров). [c.218]

Отклонения параметров элементов могут быть следствием колебаний характеристик производственных процессов, а также естественного старения. Производственный разброс параметров можно определить путем испытания больших выборок элементов (отобранных в месте их изготовления или в месте применения) на соответствие заданным пределам допусков (например, указаным в табл. 1.1). Определить отклонения, обусловленные старением, более трудно, но это можно сделать путем проведения ускоренных испытаний на долговечность и анализа результатов испытаний, а также использования накапливаемых данных о результатах эксплуатации. При правильной интерпретации имеющихся данных (гарантированные изготовителем допуски и получаемые в результате испытаний на долговечность статистические кривые, показывающие зависимость изменения номинальных величин элементов от нагрузок, обусловленных окружающими условиями, и естественного старения) конструктор может определить отклонения параметров, которые следует использовать при расчетах по методу худшего случая, если заданы допуски на элементы. При расчете по критериям худшего случая автоматически вводятся достаточно большие коэффициенты запаса, в связи с чем методики расчета с учетом худшего случая часто подвергаются справедливой критике. [c.28]

Нестационарность изменения температур в пределах рассматриваемого цикла напряжений учитывается при определении долговечности коэффициентом снижения до.чговечности щ (см. п. 4). [c.249]

В качестве силовых установок для стационарных и малопередвигающихся строительных машин и оборудования будут оставаться электродвигатели. Однако их электроприводы в целом претерпят серьезные качественные изменения в направлении уменьшения материалоемкости и увеличения долговечности, надежности и коэффициента полезного действия за счет широкого применения новых высококачественных изоляционных, проводниковых и других материалов, а также более высоких технологий их изготовления. [c.362]

Кремнезем в кварците в исходном состоянии присутствует в форме кварца. Во время спекания и эксплуатации футеровки кварц частично переходит в стабильные модификации (а-кварц, а-тридимит и а-кристобалит). В спеченном слое футеровки обнаруживаются все три модификации кремнезема. Объемное расширение основных модификаций кремнезема заканчивается при относительно низких (600—800° С) температурах. При медленном подъеме температуры печи образующиеся в кислой футеровке мелкие трещины исчезают до появления жидкого металла. Магнезитовая или глиноземистая футеровка расширяется непрерывно по мере возрастания температуры. Кремнеземистая футеровка чувствительна к тепловым нагрузкам в отдельных температурных диапазонах из-за больших объемных изменений при кристаллических превращениях (-1-16% а-тридимит -1-3% а-кристобалит). Теплопроводность кремнеза при 1100°С равна 3,8-10-" кал/сек-см-град-, коэффициент линейного расширения — 3,0 10 ajapad] удельное электросопротивление при 1300° С — 5 10 ож-слг [60]. Физические и эксплуатационные свойства кремнезема изменяются в зависимости от его химической чистоты. Температура плавления кремнезема существенно снижается при наличии даже небольших примесей глинозема, окислов железа, кальция. Чем чище кремнезем, тем лучше он противостоит действию химических агентов. Поэтому огнеупорные футеровки, изготовленные из кварцитов или кварцевого песка различных месторождений, характеризуются неодинаковой стойкостью. Более долговечными в эксплуатации оказываются футеровки с высоким содержанием кремнезема. На стойкость футеровки также оказывают влияние минералогический и зерновой состав применяемых материалов. [c.33]

Одной из наиболее информативных характеристик трещино-стойкости нелинейной механики разрушения является коэффициент интенсивности деформаций в упругопластической области К1е [1, 65-67], применимый в условиях статического и циклического нагружения. Его использование в инженерных расчетах [1, 68-71] позволяет определять запасы прочности и долговечности по предельным нагрузкам, локальным упругоплаетическим деформациям, размерам трещин и числам циклов нагружения. При этом основа расчетов — традиционные характеристики механических свойств (пределы текучести и прочности, относительные удлинение и поперечное сужение, показатель деформационного упрочнения и др.). Учитывается также влияние уровня номинальных напряжений, изменение параметров деформационного упрочнения, степени объемности напряженного состояния и предельной пластичности материала. [c.53]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...