Коэффициент относительного удлинения

Детали, испытывающие переменные нагрузки, обычно изготовляются из материалов с большим коэффициентом относительного удлинения. При действии ударной нагрузки материал детали должен обладать высокой ударной вязкостью. При действии постоянных и медленно изменяющихся нагрузок могут применяться и хрупкие материалы. [c.152]

Рис. 21. Коэффициенты относительных удлинений еп при простом сдвиге материальных волокон, лежащих в плоскости хОу (рис. 20, в), заданных в начальном состоянии углами (Ро между волокнами и осью Ох (прямая L — асимптота для е,)

Итак, оказывается, что коэффициент относительного удлинения бесконечно малого линейного элемента, первоначально расположенного вдоль оси 0(22, равен компоненту I22 тензора малой деформации. Очевидно, что для элементов, первоначально расположенных вдоль осей Оа и Ооз, коэффициенты относительных удлинений равны /ц и I33 соответственно. Таким образом, диагональные элементы тензора малой деформации представляют собой коэффициенты относительного удлинения вдоль осей координат. [c.50]

Левая часть (3.59) характеризует малого элемента, приходящееся на ны, и называется коэффициентом относительного удлинения линейного элемента, первоначально имевшего направляющие косинусы йХс/йХ. [c.123]

Итак, оказывается, что коэффициент относительного удлинения элемента, первоначально расположенного вдоль направления Х , равен компоненте /22- Точно так же для элементов, первоначально лежащих вдоль осей и Хз, по формуле (3.59) коэффициенты относительных удлинений равны /ц и /33 соответственно. Таким образом, диагональные члены тензора линейных деформаций вообще представляют собой коэффициенты относительного удлинения вдоль осей координат. [c.123]

Обратим внимание, что деформации и коэффициенты относительного удлинения I можно вводить, рассматривая два совершенно произвольных положения сплошной среды, и что I для любого йг можно вычислить, зная giJ, gij и направление йг. Введем обозначение [c.66]

Отношение длин любого отрезка до и после преобразования (в силу того, что оно является отношением однородных функций первого порядка) не зависит от первоначальной длины отрезка, а зависит только от его направления. Отсюда следует, что коэффициент относительного удлинения любого отрезка также не зависит от его длины, а зависит только от его направления. [c.94]

При значениях е>вкр материал вытягивается в направлении прокатки и величину пористости следует вычислять по формуле [1.18] Я=1—(1—Яс)/[Х(1—е)], где К — коэффициент относительного удлинения материала в направлении прокатки К=Ь/Ьо), для ПСМ А,== = l,07-f-l,l Ьо и Ь — длина пакета до и после прокатки. [c.240]

На проволочной окружности АВС радиуса R, расположенной в вертикальной плоскости, помещено гладкое кольцо В, вес которого р размерами кольца пренебречь. Кольцо посредством упругой нити АВ соединено с наивысшей точкой А окружности. Определить угол ф в положении равновесия, зная, что сила натяжения нити Т пропорциональна ее относительному удлинению, причем коэффициент пропорциональности равен к. [c.22]

Компонента определяет относительное удлинение стержня вдоль оси 2. Коэс ициент при р называют коэффициентом растяжения, а обратную величину — модулем растяжения (или модулем Юнга) Е [c.25]

Определить площадь поперечного сечения стального стержня, подвергающегося внезапному приложению растягивающих сил Р=, 5т с динамическим коэффициентом Ад = 2 относительное удлинение при этом не должно превышать 1/1800. Определить коэффициент запаса, если предел прочности материала равен 0,, = 42 л г/ мж. [c.27]

Е — модуль упругости — коэффициент пропорциональности между нормальным напряжением и относительным удлинением [c.46]

Отношение относительного укорочения к относительному удлинению е стержня называется коэффициентом Пуассона [c.39]

Предел упругости при растяжении, 10 кгс/см Предел прочности П1Ш сжатии, 10 кгс/см Относительное удлинение, % Ударная вязкость по Изоду, к ГС-м/см надреза Коэффициент теплопровод- ности, ккал/(м-ч- С) Удельная тепло- емкость, ккал/(кг- С) [c.407]

Предел упругости при растяжении, 10 к ГС/см предел прочности при сжатии, 10 кгс/см Относительное удлинение, % Ударная вязкость по Изоду, КГС М/СМ надреза Коэффициент теплопровод- ности, ккал/(м-ч-"С) Удельная тепло- емкость, ккал/(кГ С) [c.411]

На рис. 16 приведена диаграмма по оси ординат отложены рассчитанные по формуле (2.17) усредненные условные коэффициенты влияния на предел прочности и относительное удлинение (в логарифмическом масштабе), по оси абсцисс — атомный номер элементов. Принятая система обобщения позволила на основе формального анализа строения электронных уровней прогнозировать направление и степень влияния практически не изученного ряда химических элементов на свойства ферритно-перлитных сталей. [c.67]

Рис. 16. Изменение условных коэффициентов влияния добавок на механические свойства (а—предел прочности, б—относительное удлинение) ферритно-перлитной стали в зависимости от их положения в периодической системе Д. И. Менделеева

Зная относительное удлинение поликристалла, легко определить компоненты тензора деформации. Согласно теории малых деформаций [8], соответствующие компоненты есть не что иное, как коэффициенты в выражении (25) при gi, gl, gl. Используя выражение (25), находим компоненты тензора деформации [c.252]

Рис. 545. Зависимость напряжения течения а, относительного удлинения в и коэффициента скоростной чувствительности т сплава ВТ9 в состоянии сверхпластичности (й-1,7-10-3 с-1)

Как правило, относительное удлинение незначительно снижается в интервале 298—66 К, а затем при дальнейшем снижении температуры от 77 до 4 К резко падает у всех сплавов, кроме сплава Ti—5А1—2,5Sn. Значения относительного удлинения сплава Ti—5А1—2,5Sn остаются постоянными в интервале 77—4 К. Характер изменения меха-нических свойств сварных соединений аналогичен основному материалу. Высокие значения коэффициента прочности сварных соединений (92—100 %) при всех температурах испытания являются следствием испытаний всех сплавов в отожженном состоянии. [c.272]

Рис. 5.2. Влияние частиц и волокон на упрочнение композита при комнатной температуре аус/сту — коэффициент упрочнения матрицы d — нз-метр частицы, мкм Ijd — относительное удлинение волокна (отношение

Из приведенной выше классификации видно, что титановые сплавы по обрабатываемости занимают промежуточное положение между нержавеющими и жаропрочными сталями и сплавами. Обработка их затрудняется в основном низкой теплопроводностью. В резец из-за этого переходит до 20% всего тепла, тогда как при обработке конструкционных сталей всего около 5% (у жаропрочных сплавов до 25—35%). Температура при резании поэтому в 2 и более раз выше, чем при обработке стали 45 и может достигать 1500" С, тогда как при обработке нержавеющей стали она не превышает 1300° С. Титановые сплавы, наряду с низкой теплопроводностью, обладают и невысокой пластичностью (относительное удлинение изменяется от 2 до 25%), и почти не упрочняются. При резании они образуют сливную стружку, которая, однако, при высоких скоростях переходит в элементную. Характерно, что стружка почти не дает усадки. При повышенных температурах она легко окисляется, вследствие чего коэффициент трения ее о резец снижается до 0,2— [c.36]

Коэффициент Пуассона показывает отношение поперечного относительного сжатия к относительному удлинению материала. [c.374]

Легирующие элементы оказывают индивидуальное влияние на свойства железоуглеродистого феррита. Но все они, как правило, повышают его твердость, предел прочности и текучести, начальный коэффициент упрочнения и уменьшают ударную вязкость. Повышение прочности отожженного и нормализованного феррита при этом не сопровождается обычно падением относительного удлинения и сужения. [c.16]

Левая часть равенства (2.44) характеризует относительное изменение длины бесконечно малого элемента и называется коэффициентом относительного удлинения линейного элемента, первоначально имевшего направляющие косинусы Vi = daijda. [c.50]

Применим формулу (3.59) к бесконечно малому линейному элементу Ро расположенному относительно местных осей в точке Рртак, как показано на рис. 3.4, и получим коэффициент относительного удлинения этого элемента. Так как в этом случае Рд Со расположен вдоль оси Х , [c.123]

Рассуждения, в основном аналогичные тем, которые только что были проведены для выяснения смысла компонент могут быть проведены и для эйлерова тензора линейных деформаций е -. Основное различие заключено в выборе линейных элементов, которые при эйлеровом подходе должны быть направлены вдоль осей координат после деформации. Диагональные члены являются коэффициентами относительного удлинения, а недиагональные — деформациями сдвига. Для таких деформаций, для которых верно предположение = е,у, разницы между эйлеровым и лагранжевым подходами нет. [c.125]

Первая группа содержит комплекс характеристик, определяемых при однократном кратковременном нагружении. К ним относятся упругие свойства модуль нормальной упругости Е, модуль сдвига G и коэффициент Пуассона ц. Сопротивление малым упругопластическим деформациям определяется пределами упругости Яупр, пропорциональности Опц и текучести Оо,2. Предел прочности Св, сопротивление срезу Тср и сдвигу Тсдв, твердость вдавливанием (по Бринеллю) НВ и царапанием (по шкале Мооса), а также разрывная длина Lp являются характеристиками материалов в области больших деформаций вплоть до разрушения. Пластичность характеризуется относительным удлинением б и относительным сужением ф после разрыва, способность к деформации ряда неметаллических материалов — удлинением при разрыве бр. Кроме того, при ударном изгибе определяется ударная вязкость образца с надрезом K U. [c.46]

Ответ. По теории наибольших нормальных напряжений 02 = 2730 кг ем по теории наибольших относительных удлинений, при коэффициенте Пуассона р, = 0,3, а = 2949 кг1см по теории наибольших касательных напряжений 02 = 3460 кг1ем и по теории энергии формоизменения 02 = 3090 кг/см . [c.24]

Свойства проводников. К важнейшим параметрам, характеризующим свойства проводниковых материалов, относятся 1) удельная проводимость у или обратная ей величина — удельное сопроти13ление р, 2) температурный коэффициент удельного сопротивления ТКр или р, 3) коэффициент теплопроводности 4) контактная разность потенциалов и термоэлектродвижущая сила (термо-ЭДС), 5) работа выхода электронов из металла, 6) предел прочности при растяжении сГр и относительное удлинение перед разрывом А///. [c.190]

Свойства поверхности раздела зависят также от физико-механических характеристик смолы, таких, как предел прочности и модуль упругости при растяжении, относительное удлинение при разрыве, коэффициент теплового расширения и температура стеклования. Эпоксидные смолы после отверждения имеют плотную аморфную структуру с поперечными связями, обладающую высокой адгезией. Вблизи поверхности раздела предел прочности смолы на растяжение может превышать 7 кгс/мм , модуль упругости при растяжении составляет 350 кгс/мм и относительное удлинение при разрыве—-около 1—3%- Теоретически в однонаправленном стекло- или углепластике можно получить такой же высокий предел прочности на растяжение в поперечном направлении, как и предел прочности смолы (7 кгс/мм и более). Однако даже при наличии очень прочной адгезии поверхность раздела находится в сложнонапряженном состоянии из-за разницы коэффициентов теплового расширения смолы и волокон [21, 69]. [c.261]

Механические испытания при осевом растяжении проводили на поперечных образцах из сварных соединений, в сечение которых входили основной материал, зона термического влияния и зона сплавления. На этих образцах определяли предел текучести оо.г, предел прочности ств, относительное сужение яр и общее бобщ и равномерное брав относительное удлинение. Гладкие образцы имели диаметр 5,1 мм и расчетную длину 25,4 мм, причем середина расчетной длины располагалась по центру сварного шва. Прочность надрезанного образца определяли на поперечных образцах из сварных соединений с коэффициентом концентрации напряжений /С/= 10, причем надрез был расположен по центру сварного щва. Результаты испытаний сварных соединений и соответствующего основного металла при 297,77 и 4 К приведены в табл. 3. [c.240]

Материал диафрагмы стандартных тормозных камер должен иметь сопротивление разрыву не менее 160/сГ/сж , относительное удлинение — не менее 500%. Резина должна хорошо сопротивляться старению. Диафрагма должна выдержать до разрушения не менее 400 000 включений. Для диафрагм рекомендуется применять резину на найрите, изготовленную способом формовой вулканизации с двумя тканевыми прокладками. Физико-механические показатели резины должны быть следующими твердость по Шору 55—65, сопротивление на разрыв не менее 100 кГ/сж , относительное удлинение не менее 600%, остаточное удлинение не более 20%, коэффициент старения при 70° (96 ч) 0,6—0,8. Основной причиной старения диафрагмы являются ее перегибы около мест закрепления. Поэтому рекомендуется создавать максимальные закругления крепящих деталей, обеспечивающие отсутствие резких перегибов. По мере увеличения хода штока усилие, передаваемое диафрагмой, уменьшается вследствие затраты энергии на деформацию самой диафрагмы и возвратной пружины 8. Кроме того, с увеличением хода штока сокращается активная площадь диафрагмы, так как при больших ходах часть диафрагмы ложится на корпус. Уменьшение усилия весьма существенно зависит от физико-механических свойств примененной диафрагмы (числа тканевых прослоек). Более эластичная диафрагма быстрее вытягивается, и ее активная площадь уменьшается быстрее, чем у более жесткой диафрагмы. Поэтому усилие, развиваемое тормозной камерой с эластичной диафрагмой, в большей степени зависит от величины хода штока. На фиг. 107 приведены полученные экспериментально зависимости изменения усилий от давления и хода штока в стандартных тормозных камерах различного размера [14]. [c.164]

По некоторым зарубежным данным [200], металлокерамика на медной основе состава Си — 68% 8п — 8% РЬ — 7% ЗЮз — 4% Ре — 6% и графит — 6%, прессуемая и спекаемая под давлением 18 кПсм при температуре 760° С, имеет предельную рабочую температуру нагрева в процессе работы 815° С. Присутствие масла и жиров на поверхности трения приводит к снижению коэффициента трения. Присутствие влаги, наоборот, увеличивает коэффициент трения. Механические свойства этой металлокерамики следуюш,ие модуль упругости 10 кГ/мм ] предел прочности на сжатие 17,5 кГ/мм и на растяжение 3,9 кПмм ] плотность 5,8 г/см относительное удлинение 0%. [c.541]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...