Термический дифференциальный метод

Если тепловой эффект превращения невелик, то часто полезно использовать дифференциальный метод термического анализа. При дифференциальной записи спаи двух термопар, соединенных так, что их термо-э. д. с. направлены навстречу друг другу, помещаются соответственно в исследуемый сплав и стандартный эталон, о котором известно, что он в исследуемом интервале температур не претерпевает каких-либо фазовых превращений. Такая комбинированная термопара называется дифференциальной. Э. д. с., развиваемая дифференциальной термопарой при охлаждении образца и эталона перед критической точкой, остается равной нулю образец и эталон находятся при одной и той же температуре) при достижении температуры критической точки вследствие возникновения разности температур между образцом и эталоном (эталон продолжает охлаждаться равномерно, а образец — с замедлением из-за выделения скрытой теплоты превращения) дифференциальная температура развивает термо-э. д. с., которая и фиксируется измерительным прибором. [c.83]

Диаграмма состояния. Во всем интервале составов диаграмма состояния системы УЬ — Ag была исследована в работах [1, 2] методами термического, дифференциального термического, микроструктурного и рентгеновского анализов. Построенные по результатам этих исследований диаграммы состояния системы отличаются лишь в части температур отдельных превращений и состава промежуточных фаз в области богатых иттербием сплавов. В работе [c.669]

Диаграмма состояния. Во всем интервале составов диаграмма состояния системы УЬ —2п была исследована методами термического, дифференциального термического, микроструктурного и рентгеновского анализов и измерением электросопротивления в работе [1]. Для приготовления сплавов были [c.686]

Диаграмма состояния. Исследованиями, выполненными методами термического, дифференциального термического, микроструктурного и рентгеновского анализов, было установлено, что лантан и иттрий неограниченно растворимы друг в друге в жидком состоянии и высокотемпературные модификации этих металлов образуют непрерывный ряд твердых растворов с ОЦК структурой ( -фаза). При 860° и 10 ат.% Y эта фаза претерпевает эвтектоидный распад, а при 895° в области составов 31—37 ат.% Y вступает в перитектоидную реакцию с ограниченным твердым раствором на основе низкотемпературной модификации иттрия (a-Y) с образованием твердого раствора на основе низкотемпературной модификации лантана (a-La). В результате перитектоидной реакции (a-La + a-Y б-фаза) при 725° образуется промежуточная б-фаза с 52 ат.% Y. Эта реакция имеет место й области составов 46—55 ат.% Y. [c.708]

Определение температур превращения в твердом состоянии (дифференциальным методом). Основные сведения о дифференциальном, термическом анализе приведены в гл. I (см. стр. 24—26). Образцы для определения температур превращения (задачи № 12 и 13) изготавливают из стали, а эталон — [c.35]

Большая точность в определении критических точек достигается при использовании дифференциального термического метода. При дифференциальном методе рядом с испытуемым образцом, выполненным в виде полуцилиндра 1 с углублением для [c.147]

В большинстве конструкций дилатометров, предназначенных для прямого или дифференциального методов анализа, образец имеет сравнительно большие размеры (диаметр 4, длина 40—50 мм) и помещается в кварцевую трубку, медленно нагреваемую в печи. Скорости охлаждения в этом случае также ограничены. Такие дилатометры пе позволяют воспроизводить термические циклы сварки. [c.52]

Характер структурного упорядочения определялся о помощью рентгенографического анализа образцов ленты, активационные характеристики процесса — дифференциальными термическими методами. [c.70]

Решение дифференциальных уравнений термодинамики ведется графоаналитическими методами или аналитическими методами с применением ЭЦВМ для нахождения точных соотношений между термическими р, V, Т и калорическими (U, /, S, Ср, v) параметрами. [c.98]

При методике. компенсирующего эталона в качестве последнего берут определяемое в образце вещество в количестве, примерно соизмеримом с содержанием в образце, и смешивают с инертным эталонным веществом, взятым в таком количестве, чтобы общая масса эталона была равна массе испытываемого вещества. При этом значительная часть термического эффекта определяемого вещества компенсируется эталоном. По площади на дифференциальной кривой методом раздельного эталона устанавливают избыточное или недостающее количество определяемого вещества по сравнению с количеством вещества, взятого для компенсации. [c.222]

В работе [173] выполнено прямое численное интегрирование методом Рунге — Кутта 4-го порядка на ЭВМ Минск-22 дифференциальных уравнений, описывающих кинетику термического разложения NO2 по механизму [c.76]

Температура плавления — максимальная температура интервала плавления кристаллической фазы кристаллизующихся пластмасс. Согласно ГОСТ 21553—76 установлены три метода определения температуры плавления поляризационно-оптический (ПОА), дифференциально-термический (ДТА) и визуальный (ВА). [c.240]

Как уже отмечалось ранее (гл. 6), процесс термодеструкции часто складывается из нескольких реакций. При этом термогравиметрические кривые могут иметь сложный вид, в результате кинетический анализ таких кривых будет затруднен или даже невозможен. В этом случае приходят на помощь данные, полученные с помощью других методов анализа, таких как дифференциально-термический, хроматографический, масс-спектрометрический, инфракрасный, рентгеноскопический и т. д. [c.347]

Для изучения тепловых эффектов при термодеструкции теплозащитных материалов находит широкое применение метод дифференциального термического анализа. Как в случае термогравиметрического анализа, при дифференциальном термическом анализе образцы теплозащитных материалов нагревают с заданной скоростью до соответствующей температуры разложения и выше ее. При дифференциальном термическом анализе полученные данные представляют в виде кривых, на которых указаны приращения температуры, соответствующие выделению или поглощению энергии данным материалом. Одной лишь дифференциально-термической кривой недостаточно, так как она не позволяет определить при обнаружении самых незначительных тепловых эффектов абсолютные температуры протекания этих процессов. Поэтому ее всегда комбинируют с термогравиметрической и получают таким образом одновременно две записи термогравиметрическую для определения температур тех или иных эффектов и дифференциальную для фиксации даже небольших тепловых эффектов. [c.349]

Во второй главе задача расчета термоизоляции сведена к решению соответствующей задачи теплопроводности при принятых условиях теплообмена с окружающей средой или теплоносителем с учетом (в общем случае) зависимости теплофизических характеристик термоизоляторов от температуры. Дана математическая формулировка задач теплопроводности в дифференциальной и интегральной (в частности, в вариационной) формах для теплоизоляционной конструкции в виде неоднородного анизотропного тела произвольной формы, и рассмотрены основные методы решения таких задач. На основе вариационной формулировки задачи теплопроводности построены двойственные оценки таких важных интегральных характеристик теплоизоляционной конструкции, как ее термическое сопротивление, проходящий через нее суммарный тепловой поток, средние температуры поверхностей теплообмена. [c.4]

Если далее не учитывать изменение тепловых характеристик материала отливки и формы с температурой, как это принято в общей теории теплообмена, то с помощью системы дифференциальных уравнений гидродинамики и распростра Нения тепла поставленную задачу можно проанализировать методами теории подобия. Такой анализ поз воляет установить важные критерии теплового и гидродинамического подобия процесса формирования отливок в различных условиях литья [6]. В частности, оказывается возможным установить, что характер теплового взаимодействия отливки и формы зависит от свойств материала, заполняющего зазор между отливкой и формой, а также от величины зазора. Кроме того, интенсивность охлаждения отливки и прогрева формы однозначно определяется соотнощением величин термических сопротивлений зазора, материала отливки и формы. [c.151]

Расчет теплообмена в термическом начальном участке при ламинарном течении жидкости в круглой трубе аналогичен расчету для постоянной температуры стенки. Решению подлежит то же дифференциальное уравнение энергии (8-29), изменяется только граничное условие. Если в предыдущей задаче постоянной была температура стенки, то в рассматриваемом случае постоянен градиент температуры жидкости у стенки. Для получения решения в виде собственных значений в [Л. 9] использован метод разделения переменных и теория 158 [c.158]

Нестационарный метод экспериментального исследования термического сопротивления клеевых соединений основан на нестационарном тепловом режиме при условии поддержания теплового потока постоянной плотности, т. е. на закономерностях квазистационарного теплового режима. Как известно, решение исходного дифференциального уравнения теплопроводности для неограниченной пластины при нестационарных условиях н постоянстве теплового потока дает зависимость, характеризующую нелинейное распределение температуры по толщине для любого момента времени fJI. 95]. Однако по истечению времени, определяемого Fo>0,55, изменение температуры во времени во всех точках носит линейный характер и выражается зависимостью [c.109]

Многие развиваемые в настоящее время прогрессивные методы комплексного определения теплофизических характеристик материалов, базирующиеся на научной теории тепло- и массообмена, основаны на закономерностях нестационарного температурного поля. Разумеется, применение дифференциального уравнения теплопроводности с постоянными теплофизическими коэффициентами для раскрытия механизма тепло- и массообмена в материалах, подвергаемых термической обработке, в некоторых случаях может привести к значительным ошибкам. Исключительная трудность аналитического решения задач нестационарного тепло- и массообмена в телах с переменными теплофизическими коэффициентами известными классическими методами приводит к необходимости применения приближенных аналитических и графоаналитических методов. [c.183]

Для изучения металлов и сплавов нередко используют физические методы исследования (тепловые, объемные, электрические, магнитные). В основу этих исследований положены взаимосвязи между изменениями физических свойств и процессами, происходящими в металлах и сплавах при их обработке или в результате тех или иных воздействий (термических, механических и др.). Наиболее часто применяют дифференциальный термический анализ (построение кривых охлаждения в координатах температура— время) и дилатометрический метод, основанный на изменении объема при фазовых превращениях. Для ферромагнитных материалов применяется магнитный анализ [c.11]

Сплавы синтезировали в дуговой печи в атмосфере Аг и гомогенизировали в эвакуированных кварцевых ампулах. Для получения сплавов использовали Со чистотой 99,98 % (по массе) и Ег чистотой 99,82 % (по массе). Исследование выполнено методами микроскопического, рентгеноструктурного и дифференциального термического анализов. [c.35]

Диаграмма состояния Со—In (рис. 14) приведена в работе [1] согласно данным работы [2]. Сплавы синтезировали как методом порошковой металлургии, так и плавкой в защитной атмосфере путем введения Со в жидкий In при температуре 300—600 °С. Исходными материалами служили порошок In чистотой 99,99 % (по массе) или компактный In чистотой 99,999 % (по массе) порошок Со чистотой 99,99 % (по массе) или электролитический Со чистотой 99,74 % (по массе). Сплавы отжигали в эвакуированных кварцевых ампулах. Исследование выполнено с помощью микроскопического, рентгеноструктурного и дифференциального термического анализов. [c.37]

Диаграмма состояния Со—Nd исследована во всем интервале концентраций [1, 2] методами дифференциального термического, рентгеноструктурного и микроструктурного анализов и приведена на рис. 22 по [М]. [c.53]

Система Со—Sb исследована в полном интервале концентраций методами дифференциального термического, рентгеноструктурного и микроструктурного анализов, измерения свойств [X, Э, 1]. Наиболее достоверная диаграмма состояния Со—Sb (рис. 35) построена на основе анализа литературных данных [2]. [c.75]

Диаграмма состояния. Диаграмма состояния системы 1п — 5е, построенная методами термического, дифференциального термического, микроструктурного и рентгеновского анализов и измерения микротвердости, приведена на рис. 303 [1—3]. Как следует из этой диаграммы, в системе 1п —5е установлено существование химических соединений (селенидов) ТпгЗе (25,6% 8е), [c.446]

И свободной температурной деформацией определяемой дилатометрическим ыутем с помощью равномерно нагретого образца. Поскольку при сварке темыература в зоне термического влияния распределена неравномерно (как в продольном, так и особенно в поперечпом шву направлении), постольку даже дифференциальный метод является приближенным. Однако точность этого метода тем выше, чем меньше база измерения. [c.45]

Базовые элементы для контактных теплообменных аппаратов. При обработке продуктов контактным способом высокие тепловые нагрузки (свыше 10 кВт/м ) встречаются редко, поэтому тепломассомеры с одиночными базовыми элементами применять нецелесообразно из-за малой чувствительности. Вместе с тем термическое сопротивление продукта всегда достаточно велико, чтобы использовать батарейные базовые элементы. Чувствительность галетных тепломассомеров зачастую недостаточна, поскольку при обработке и в особенности при хранении продуктов нагрузки могут составлять сотни, десятки и даже доли ватт на 1 м . Надежные измерения таких малых нагрузок обеспечиваются применением принципа коммутации дифференциальных термоэлементов из термоэлектродной проволоки, местами покрытой другим термоэлектродным материалом так, что переходы от покрытых к непокрытым участкам ( спаи ) располагаются поочередно на гранях батареи элементов [7—9]. Нанесение парного термоэлектродного материала производится гальваническим методом, поэтому работа термоэлементов батареи подчиняется закономерностям, полученным при исследовании гальванических термопар 17, 8]. [c.59]

Для изучения энергетики этого процесса методом дифференциального термического анализа (ДТ.Л) исследовали образцы чистого и модифицированного ПТФЭ (криолон-3 и КВН-3). Полученные термограммы имеют пики трех эндотермических переходов. В табл. 6.4 приведены средние температуры и энталыши фазовых переходов. [c.194]

В практике часто встречаются случаи, когда объектом расчета является сложное сочетание различных тел, например бетонное перекрытие с замурованными железными балками, изолированные трубопроводы с открытыми фланцами, барабаны паровых котлов и др. Расчет теплопроводности таких сложных объектов обычно производят раздельно по элементам, мысленно разрезая их плоскостями параллельно и перпендикулярно направлению теплового потока. Однако вследствие различия термических сопротивлений отдельных элементов, а также вследствие различия их формы в местах соединения элементов распределение температур может иметь очень сложный характер, и направление теплового потока может оказаться неожиданным. Поэтому указанный способ расчета объектов имеет лишь приближенный характер. Более точно расчеты сложных объектов можно провести лишь в том случае, если известно распределение изотерм и линий тока, которое можно определить опытным путем при помощи методов гидро- или электроаналогии. В ряде случаев достаточно точный расчет можно получить путем последовательного интегрирования дифференциального уравнения теплопроводности (см, 2-2 и 7-1) для различных элементов сложной конструкции. Однако для таких расчетов необходимо привлекать современную вычислительную технику и машинный счет. Наиболее надежные данные по теплопроводности сложных объектов можно получить только путем непосредственного опыта, который проводится или на самом объекте или на его уменьшенной модели. [c.25]

Для исследования привлечены дифференциально-термический, металлографический, локальнорентгеноспектральный и масс-спектрометрический методы. [c.157]

В работе приведены свойства некоторых исследованных составов стекол системы SiOa— aO—SrO, полученных методом растворной керамики . Установлено, что выбранные составы стекол отличаются высокой кристаллизационной способностью. Данные реытгенофа-зового и дифференциально-термического анализов свидетельствуют о том, что в стекловидной связке происходят фазовые превращения. В стеклокерамических композициях (растворное стекло и наполнитель высокодисперсный a-AlaOa) взаимодействия между компонентами не происходит. Стеклокерамические покрытия, получаемые на основе данных составов растворных стекол, отличаются малой толщиной пленки (20—25 мкм) и высокими значениями пробивного напряжения при комнатной температуре и в вакууме при 800 С. [c.241]

Методами металлографического, рентгенографического и дифференциального термического анализов изучено строение сплавов титана с металлами группы платины. На основании полученных экспериментальных данных построены диаграммы состояния системы титан — рутений, титан — осмий, титан — родий, титан — иридий и титан — палладий. Обсуждены особенности строения диаграмм состояния двойных систем титана с металлами VIII группы в зависимости от их положения в периодической системе элементов. Рис. 6, библиогр. 32. [c.231]

Методами ИК-спектроскопии, дифференциально-термического, термогравиметрического и химического анализов установлено, что наиболее стойкими к термоокислительному разрушению являются поли-метилфенилсилоксановые связки, которые могут использоваться в качестве защитных покрытий для материалов, подвергающихся длительному нагреву до температур 250—320° С. [c.146]

Стационарный метод экспериментального определения термического сопротивления iR клеевой прослойки основывается на законе Фурье и дифференциальном уравнении теплопроводности для неограниченной пластины с изотермическими поверхностями при стационарных условиях теплового режихма и использует расчетное уравнение R=ATjq, где ЛГ — температурный перепад в зоне клеевой прослойки <7 —тепловой поток через клеевое соединение. [c.101]

Ранк [111] методами термического анализа, изучением электрического сопротивления, дифференциальным термическим анализом и определением теп.тового расширения образцов дважды дистиллированного стронция изучил пределы существования трех аллотропических модификаций с температурами перехода 233 и 540". [c.938]

Исследования проводили методами микроструктурного, рентгенор-ского, дифференциального термического, локального микрорентгенр-спектрального анализов, а также измерением твердости и микротв р-дости, а для сплавов, богатых Со, измерением магнитной восприимчивости. [c.52]

Выполненное впоследствии экспериментальное исследование [7] во всем интервале концентраций методами дифференциального термического и металлографического анализов позволило установить, что в сплавах, содержащих от 4 до 45 % (ат.) Си, имеет место монотектическое равновесие при температуре 1767 8 °С и концентрации 18,8 % (ат.) Си (рис. 53). Содержание примесей в исследованных сплавах не превышает % (по массе) Fe, Ni, Si — 0,001 Mn — 0,01 О — 0,002 N — 0,0005 С — 0,005. Область расслоения двух жидкостей Ж, и Ж2 простирается от 18,8 до 45 % (ат.) Си в узком интервале температур, верхняя граница которого не пренытттп ет 1900 °С. Результаты термодинамического исследования сплавов данной системы, приведенные в работах [8—10], также свидетельствуют о наличии области несмешиваемости в жидком состоянии. Полученные результаты не противоречат данным по активности, указанным в работе [5], где подтверждается существование двухфазной области Ж + (Сг) в интервале концентраций 42—97 % (ат.) Сг при температуре 1550 °С. Температура эвтектической реакции Ж (Си) + (Сг), равная 1076,6 °С, и концентрация Си в эвтектике, составляющая 98,44 % (ат.), приняты на рис. 53 по данным работы [11] [c.113]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...