Построение по кривым охлаждения

Построение по кривым охлаждения 3 — 194 --- приведённых сил 2 — 55 [c.64]

Плавкость—Диаграммы 3—194 Построение по кривым охлаждения 3 — 194 Плакированные лёгкие металлы 4 — 245 [c.195]

Диаграмма состояния сплава свинец — сурьма, построенная по кривым охлаждения [c.17]

Фиг. 71. Диаграмма состояния сплавов свинец—сурьма, построенная по кривым охлаждения фиг. 70.

Рис. 71. Диаграмма состояния сплавов свинец — сурьма, построенная по кривым охлаждения рис. 70

Рис. 24. Построение диаграммы состояния по кривым охлаждения

Рис< 13. Построение диаграмм плавкости по кривым охлаждения. [c.104]

Правило фаз позволяет проверить правильность построения диаграммы состояния по кривым охлаждения. Применим правило фаз для сплава II. [c.35]

В данной работе студенты знакомятся с процессом кристаллизации металлов (сплавов) по кривым охлаждения и с построением свинец — сурьма термическим методом. [c.74]

Фиг. 28. Построение диаграммы состояний по кривым охлаждения

О ходе процесса кристаллизации чистых металлов можно судить по кривым охлаждения, построенным в координатах температура — время (фиг. 14). [c.45]

Построение диаграмм состояния производится по кривым охлаждения, полученным посредством термического анализа, который сводится к выявлению критических точек при нагреве и охлаждении металлов и сплавов. [c.40]

Состояние любого сплава при интересующих нас условиях определяется, как известно, диаграммами состояния, или диаграммами фазового равновесия. Диаграмма состояния строится чаще всего опытным путем по кривым охлаждения температура— время для сплава ряда концентраций, а также для чистых компонентов, образующих сплав. Важным условием построения диаграммы состояния является требование термодинамического равновесия системы, хотя применительно к реальным металлическим сплавам это условие далеко не всегда технически выполнимо. [c.19]

Левая ветвь инверсионной кривой пересекает ось температур в точке с температурой 0,75 Т .. Следовательно, если справедливо уравнение Ван-дер-Ваальса, то при давлениях, больших 9 Рк, а также при р<9рк и температурах свыше 6,75 Гк или ниже 0,75 Гк дросселирование приводит к нагреванию газа для того чтобы происходило охлаждение, необходимо, чтобы начальная температура газа была меньше 6,75 и больше 0,75 Гк, а начальное давление меньше 9 рк- Эти выводы, как показано на рис. 5-6, на котором приведены построенная по уравнению Ван-дер-Ваальса и действительная, т. е. [c.169]

Построенную по уравнению (4-17) кривую в координатах Ар и G называют гидродинамической характеристикой трубы или змеевика (рис. 4-4). В том случае, если минимальное значение расхода жидкости G обеспечивает охлаждение металла труб до нужной температуры, такой расход допустим, а если не обеспечивает, то расход следует изменить. [c.172]

На фиг. 40 приведены примерные кривые нагрева и охлаждения двигателя, построенные по уравнениям (54) и (55), причем Т < Та-Для кривой охлаждения хд принято равным -с,,. [c.427]

В ранних работах по построению диаграмм равновесия для снятия кривых охлаждения часто применяли градиентную печь. Эта печь монтируется вертикально, и ее нагреватель намотан так, что от верха ко дну получается равномерно изменяющийся температурный градиент. Образец находится в тигле, подвешенном на тонкой проволоке. Кривые охлаждения и нагревания снимаются при опускании или подъеме образца и прикрепленной к нему термопары с постоянной скоростью. Такой метод был успешно применен в Национальной физической лаборатории в 1915—1935 гг. в работах с алюминиевым и другими сплавами. Его недостатком является то, что и в самом образце по вертикальной оси неизбежно имеется градиент. Поэтому для более точных работ лучше применять печи другого типа. На рис. 104 показана градиентная печь, которая была применена для термического анализа амальгам. [c.153]

Для построения диаграмм фазового равновесия используют термический анализ. Для этой цели экспериментально получают кривые охлаждения отдельных сплавов и по их перегибам или остановкам, связанным с тепловыми эффектами превращений, определяют температуры соответствующих превращений. Эти температуры называют критическими точками. Для количественного и качественного изучения этих превращений в твердом состоянии используют различные методы физикохимического анализа микроанализ, рентгеноструктурный, магнитный и др. [c.198]

По результатам термического исследования получим кривые охлаждения ряда сплавов свинца с сурьмой. Чем больше будет таких кривых, тем более точной получится диаграмма состояния сплавов. Для построения диаграммы (рис. 3.4) возьмем пять сплавов свинца с сурьмой различной концентрации а — 5 % сурьмы и 95 % свинца б — 10 % сурьмы и 90 % свинца в — 20 % сурьмы и 80 % свинца г — 40 % сурьмы и 60 % свинца д — 80 % сурьмы и 20 % свинца. Все они имеют две критические температуры верхнюю и нижнюю. Изучение процессов кристаллизации [c.51]

Экспериментальное построение диаграмм состояния возможно благодаря тому, что любое фазовое превращение сплава отмечается изменением физико-механических свойств (электросопротивления, удельных объемов и др.) либо тепловым эффектом. Переход сплава из жидкого состояния в твердое сопровождается значительным выделением теплоты, поэтому, измеряя температуру при нагреве или охлаждении в функции времени, можно по перегибам или остановкам на кривых охлаждения определить критические температуры, при которых происходят фазовые превращения. [c.87]

При построении диаграмм состояния используют кривые охлаждения сплавов, полученные при термическом анализе. По точкам перегиба и температурных остановок, вызванных тепловым эффектом превращений, определяют температуры фазовых превращений. [c.37]

Диаграммы состояния двойных сплавов. Диаграммы состояния (графические изображения), дающие наглядные представления о кристаллизации и превращениях (переходах в другие состояния) двойных металлических сплавов при нагреве и охлаждении, строят опытным путем. Их построение выполняют следующим образом. Изготовляют серию сплавов различного состава и для каждого из них строят кривую охлаждения (см. рис< 2, 5). Затем по полученным на графиках перегибам или остановкам (горизонтальные площадки), которые соответствуют превращениям сплавов при охлаждении, определяют их критические температуры, т. е. температуры, при которых начинается или заканчивается процесс фазовых превращений. [c.11]

На диаграмме, представленной в работе [1], имеется в интервале концентраций —70—85% (ат.) Си область расслоения в жидком состоянии и нонвариантное монотектическое равновесие при 1550° С. Однако в этой работе не приведены металлографические доказательства отсутствия растворимости в жидком состоянии кроме того, при термическом анализе, по результатам которого построен рис. 183, должны быть соответствующие перегибы на кривых охлаждения. Пока нет альтер- [c.381]

Диаграмма состояния, построенная по таким критическим точкам, изображена на рис. 56. Кривая охлаждения сплава с 30% N1 идет без перегибов до точки а (1235°), после чего начинается замедление падения температуры, которое продолжается до точки 1 (1160°). В этом промежутке температур происходит постепенное затвердевание жидкого сплава с выпадением кристаллов твердого раствора никеля и меди и при 1160° сплав весь переходит в твердое состояние — в твердый раствор. [c.129]

Переход металла из одного состояния в другое можно проследить по кривым нагревания и охлаждения, построенным экспериментально в координатах температура — время (рис. 17). [c.38]

Для построения диаграммы состояния пользуются тер-миче-ским методом, т. е. строят кривые охлаждения и по перегибам и остановкам на них, вызванным тепловым эффектом превращения, определяют температуры превращения — критические точки. [c.59]

Фиг. по. Построение диа1 раммы плавкости по кривым охлаждения I — кривые охлаждения //--диаграммы состояния сплавов. [c.194]

Для построения диаграммы используют кривые охлаждения чистых компонентов, образующих систему (в общем случае Аш В), vim. сплавов различного состава, полученные методом термического анализа (рис. 1.8, б). По кривым охлаждения определяют температуры фазовых превращений — критические точки. На кривых охлаждения I и V чистых компонентов AviB имеется только по одной критической точке, так как кристаллизация чистых металлов протекает при постоянной температуре (см. 1.3). [c.17]

Рис. у.6. Построение цолитермы растворимости по кривым охлаждения растворов разного состава (/, II, III, IV и др.). [c.69]

Для построения диаграммы этой системы определяем критические точки затвердевания для ряда тройных сплавов по кривым охлаждения совершенно так, как было указано для двойных сплавов. Оказывается, что в этом случае кривые охлаждения тройных сплавов ничем не будут отличаться от двойных в них также будут получаться лишь по две критических точки начала и конца затвердевания. Отло- [c.101]

Обычно для построения лиаграмм состояния пользуются результатами термического анализа, т. е. строят кривые охлаждения и по остановкам и перегибам на этих кривых, вызванным тепловым эффектом превращений, определяют температуры превращения. [c.114]

Правая ветвь инверсионной кривой пересекгет горизонтальную ось в точке с температурой, равной 6,75Т . Левая ветвь инверсионной кривой пересекает эту ось в точке, в которой температура равна 0,75Гк. Следовательно, если справедливо уравнение Ван-дер-Ваальса, то при давлениях, больших 9р, , а также при р < 9р,, и температурах свыше 6,75Г, или ниже 0,75Г , дросселирование приводит к нагреву газа. Для охлаждения необходимо, чтобы начальная температура газа была меньше 6,75Г и больше 0,757 ,,, а начальное давление меньше 9рц. Эти выводы вытекают из рис. 4.8, на котором приведены построенная по уравнению Ван-дер-Ваальса и действительная, т. е. экспериментальная, кривые инверсии для кислорода. [c.293]

Рассчитанная по уравнению (5.27) деформация, которая предшествует разрушению сколом в интервале хрупко-пластичного перехода, практически полностью совпадает с кривой 3. При расчете больших деформаций учитывался стадийный характер деформационного упрочнения через коэ( х шциент усреднения р (смотри выше). Кривые 4 и 5 на диаграмме ИДТ представляют диаграмму структурных состояний и соответствуют деформациям, при которых происходит изменение коэ4х))ициента деформационного упрочнения в процессе развития и перестройки дислокационной структуры. Эти кривые фактически являются верхней границей равномерного распределения дислокаций ( лес ) и соответственно нижней границей образования ячеистой структуры. Причем если при деформации выше 200 °С наблюдается равноосная ячеистая структура (5.19, г), то при более низких температурах ячеистая структура обнаруживает четкую связь с полосами скольжения (5.19, д), что свидетельствует об ограниченном характере поперечного скольжения. Кривые 7 н 9 построены с привлечением данных фрактографических исследований. При повторном изломе в продольном направлении охлажденных до —196 °С образцов, которые ранее были испытаны при 800 и 1000 С, в шейке образцов наблюдалось межзеренное хрупкое разрушение (рис. 5.19, б), причем размер зерен составлял 1—2 мкм. Поскольку после первичных испытаний ниже 600 С, несмотря на хорошо сформированную ячеистую структуру, такой вид разрушения не наблюдается, то предполагается, что в шейке образца при больших деформациях начинается динамическая рекристаллизация [435], хотя такие низкие температуры начала этого процесса (Тр 700 С, или 0,ЗЗГпл) еще пока не отмечались. Таким образом, кривая 7 нанесена в качестве нижней границы области динамической рекристаллизации. Кривая 9, построенная по данным фрактографических исследований, схематически показывает температурно-деформационную область, в которой имеет место расслоение по границам ячеистой структуры. [c.220]

Линия 2 представляет минимально возможное (по конструктивным и т. п. соображениям) время выдержки Хвыд- Перемещение ее на величину ton (кривая 3), показывает минимально возможный цикл. Кривые 4 а 5, построенные по уравнению (44), отражают условия теплоотвода через прессформу в зависимости от / i при — 0 и i o = Rmax (кривая 6 представляет условия естественного охлаждения). Рабочая точка должна лежать в заштрихованной области между кривыми 3, 4, 5. При температуре достигается максимальная производительность процесса. Отсюда [c.185]

По истечении этого периода аустенит начинает распадаться с образованием более стабильных структур. Скорость распада сначала быстро увеличивается, а затем постепенно замедляется. Через некоторое время (Ки Кз) процесс распада полностью заканчивается или приостанавливается. Построение таких кривых после охлаждения до разных температур ( 1, 4, з и т, д.) позволяет получить диаграмму изотермического превращения аустенита (рис. 112, б). Для этого нужно отрезки времени, соответствующие началу Н , Нз) и концу распада аустенита ( 1, Кз, Кз н т. д.) или какой-то заранее принятой стеиенп превращения для каждой из исследуемых температур (4, 4- 4). перенести на график, на котором по оси абсцисс откладывается время а по оси координат — температура, и одноименные точки соединить плавными кривыми. В диаграмме изотермического превращения аустенита (рис. 112, б) кривая 1 характеризует начало распада аустенита, а кривая 2 показывает время, необходимое для полного распада аустенита. [c.166]

Как уже говорилось, для построения диаграммы состояния сплавов надо знать температуры начала и конца затвердевания сплавов, отличающихся по химическому составу (концентрации). Получив кривые охлаждения для ряда сплавов меди с никелем, определим температуры начала и конца затвердевания этих спла- [c.54]

На фиг. 5 приводятся в целях сопоставления кривые изменения радиуса пузыря в зависимости от времени при 103,05° С, построенные по гипотезе Плезета — Цвика и по теории Релея. Из графика видно, что при учете охлаждения стенок пузыря скорость роста радиуса пузыря понижается. Если по теории Релея можно приближенно считать, что радиус пузыря в процессе его роста изменяется пропорционально времени, а скорость роста радиуса пузыря определяется выражением [c.236]

Для объяснения закономерностей обратимой отпускной хрупкости значительный интерес представляет построение не только изотермических, но и термокинетических диаграмм охрупчивания, развивающегося в процессе охлаждения стали после высокого отпуска, т.е. в условиях непрерывного изменения как адсорбционной емкости границ зерен, так и диффузионной подвижности примесных атомов. Кинг и Вигмор [144] предложили метод построения термокинетических диаграмм охрупчивания, основанный на наложении кривых охлаждения (графиков изменения во времени температуры образца или детали при охлаждении с различной скоростью) на диаграмму изотермического охрупчивания стали. Однако такой метод построения термокинетических диаграмм изменения свойств стали при непрерывном охлаждении по данным, полученным в изотермических условиях, приводит, как показано, например, для случая С-образных и термокинетических диаграмм фазовых превращений переохлажденного аустенита [152], к существенным количественным ошибкам. Такого недостатка лишен предложенный для прогнозирования развития отпускной хрупкости стали в условиях замедленного охлаждения после отпуска метод расчета кинетики зернограничной сегрегации фосфора и соответствующего охрупчивания при непрерывном снижении температуры [27, 142, 143] Этот метод использован для расчета термокинетических диаграмм охрупчивания Сг - N1 -Мо конструкционных сталей с различными концентрациями никеля и фосфора [27, 143]. [c.102]

Система изучена в работе [1] методами термического, металлографического и рентгеноструктурного анализов, а также с помощью измерения физических и механических свойств. Сплавы готовили из электролитической меди и 99,5%-ного Nb (0,22% Та) индукционной плавкой в тигле из окиси тория и дуговой плавкой. Диаграмма (рис. 183) построена по данным термического анализа, суммированным в табличном виде в работе [1]. Были использованы кривые охлаждения и измерения оптическим пирометром. Для построения Си-угла диаграммы( см. рис. 183, вставка) применяли вольфрамовый дифференциальный пирометр сопротивления. Микроанализом и измерением микротвердости предельная (при комнатной температуре ) растворимость Си в Nb определена равной —4,3% (ат.) [3% (по массе) ], Nb в Си—-0,14% (ат.) [0,2% (по массе) ] (установлено микроанализом). [c.381]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...