Термический дифференциальная

Диаграмма состояния. Во всем интервале составов диаграмма состояния системы УЬ — Ag была исследована в работах [1, 2] методами термического, дифференциального термического, микроструктурного и рентгеновского анализов. Построенные по результатам этих исследований диаграммы состояния системы отличаются лишь в части температур отдельных превращений и состава промежуточных фаз в области богатых иттербием сплавов. В работе [c.669]

Диаграмма состояния. Во всем интервале составов диаграмма состояния системы УЬ —2п была исследована методами термического, дифференциального термического, микроструктурного и рентгеновского анализов и измерением электросопротивления в работе [1]. Для приготовления сплавов были [c.686]

Диаграмма состояния. Исследованиями, выполненными методами термического, дифференциального термического, микроструктурного и рентгеновского анализов, было установлено, что лантан и иттрий неограниченно растворимы друг в друге в жидком состоянии и высокотемпературные модификации этих металлов образуют непрерывный ряд твердых растворов с ОЦК структурой ( -фаза). При 860° и 10 ат.% Y эта фаза претерпевает эвтектоидный распад, а при 895° в области составов 31—37 ат.% Y вступает в перитектоидную реакцию с ограниченным твердым раствором на основе низкотемпературной модификации иттрия (a-Y) с образованием твердого раствора на основе низкотемпературной модификации лантана (a-La). В результате перитектоидной реакции (a-La + a-Y б-фаза) при 725° образуется промежуточная б-фаза с 52 ат.% Y. Эта реакция имеет место й области составов 46—55 ат.% Y. [c.708]

Соотношение (4-8) представляет собой уравнение состояния в дифференциальной форме. Оно дает возможность установить связь между изотермическим коэффициентом сжатия тела р,.. термическим коэффициентом расширения и термическим коэффициентом давления [c.49]

Для определения степени, в которой покрытие снижает теплоотдающую способность пластины (при предположении, что степень черноты ее сохраняется той же, т. е. ег), рассмотрим математическое описание модели с идеальным покрытием, не имеющим термического сопротивления (5а стремится к нулю). В этом случае дифференциальное уравнение (5-9) приводится к виду [c.114]

Являясь дифференциальными уравнениями в частных производных, они не могут заменить собою полностью ни термических, ни калорических уравнений, но они позволяют не изучать зависимость термического или калорического овойства в соответствующем уравнении состояния от одной из перемен- [c.93]

Характер структурного упорядочения определялся о помощью рентгенографического анализа образцов ленты, активационные характеристики процесса — дифференциальными термическими методами. [c.70]

Система дифференциальных уравнений (5.10) содержит три неизвестных функции Uh, так как изменение температуры Т предполагается известным последнее определяется следующим образом пусть в теле происходит изменение температуры, зависящее от координат его точки и времени i. Допустим, что тело термически изотропно и однородно кроме того, коэффициент теплопроводности Я и удельная теплоемкость с не зависят от изменения температуры. Это допущение при не слишком больших разностях температуры вполне оправдывается. В этом случае функция Т (j i, Х2, Ха] t) должна во всем теле удовлетворять уравнению теплопроводности Фурье [c.77]

Общее число термических и калорического уравнений состояния системы равно числу ее степеней свободы, т. е. числу независимых параметров, характеризующих состояние системы. Как показывает второе начало термодинамики, калорическое и каждое из термических уравнений состояния не являются независимыми. Они связаны дифференциальным уравнением в частных производных (см. 15). [c.30]

Дифференциальное выражение элемента теплоты bQ голономно только для термически однородных систем. Показать, что для термически неоднородных систем 5Q неголономно. [c.86]

Из дифференциального соотношения между термическим и калорическим уравнениями состояния [c.308]

Дифференциальное соотношение между термическим А = А (Т, а) и калорическим U=U(T, а) уравнениями состояния [c.308]

Решение дифференциальных уравнений термодинамики ведется графоаналитическими методами или аналитическими методами с применением ЭЦВМ для нахождения точных соотношений между термическими р, V, Т и калорическими (U, /, S, Ср, v) параметрами. [c.98]

Дифференциальные уравнения термодинамики позволяют рассмотреть согласование полученных в эксперименте термических и калорических данных и найти недостающие. Полученные выше дифференциальные уравнения являются расчетной базой термодинамики. [c.98]

В дифференциальные уравнения термодинамики входят частные производные одних параметров по другим. Между частными производными термических параметров существует определенное соотношение, которое можно найти из уравнения состояния вида р — = f (V, Т). [c.101]

Исходя из данных о действительном механизме процесса и условий, в которых протекает процесс, всегда можно схематизировать каждый из реальных процессов так, чтобы сделать возможным его термодинамический анализ. Следует отметить, что для вычисления работы и количества теплоты, составляющих главное содержание приложений термодинамики, не обязательно знать все особенности кинетики реального процесса. Вполне достаточно, чтобы наряду с внешними условиями, в которых протекает процесс, были известны конечные и, само собой разумеется, начальные состояния всех участвующих в процессе тел. С помощью функций состояния U, I, S, F, Ф, частные производные которых, как было показано ранее в 3.1, характеризуют физические свойства тел, можно анализировать любые как обратимые, так и необратимые процессы. Использование дифференциальных уравнений термодинамики, связывающих частные производные функций состояния с термическими параметрами и их производными, составляет суть термодинамического анализа. [c.158]

Состояния движущ,егося газа с известными термодинамическими свойствами определяются заданием скорости, плотности и давления как функций от координат и времени. Для нахождения этих функций используют систему уравнений, которая представляет собой выраженные в дифференциальной форме общие законы сохранения массы, импульса и энергии. Эти уравнения замыкаются термическим и калорическим уравнениями состояния. [c.32]

В галетных датчиках был впервые реализован принцип батарейного преобразователя теплового потока [12] последовательное соединение одиночных дифференциальных термоэлементов как источников э. д. с. и параллельное — как термических сопротивлений. Этот принцип позволяет увеличивать чувствительность первичного преобразователя (уменьшать рабочий коэффициент) пропорционально числу дифференциальных термоэлементов при незначительном увеличении термического сопротивления за счет слоя электроизоляции между преобразователем и стенкой аппарата. [c.58]

Дифференциальные уравнения термодинамики устанавливают связь между калорическими свойствами, с одной стороны, и термическими —с другой. Эти уравнения не дают связей между величинами, принадлежащими только к одной из этих групп свойств. [c.12]

Нетрудно показать, что избыточная функция может быть выражена через термические величины с помощью дифференциальных уравнений термодинамики, т. е. может быть определена при известном, уравнении состояния вещества. [c.61]

Дифференциальные уравнения имеют большое практическое значение. Например, по термическому уравнению состояния 0 = —v T, р) можно определить калорическое уравнение состояния i= i(T,p). Определить разность энтальпий (калорический параметр) путем прямых измерений удается только в редких случаях. Измерить термические параметры р, v и Т относительно просто. Следовательно, открывается возможность по термическому уравне- [c.72]

Здесь [В] — матричный дифференциальный оператор, [О] — матрица упругости, бт. — вектор термических или других начальных деформаций. [c.83]

Известно, что свойства реальных газов в предельном состоянии (при очень низких давлениях) мало отличаются от свойств идеальных газов, поэтому как термические, так и калорические свойства реального газа могут быть описаны как свойства в идеальном газовом состоянии с поправкой, учитывающей отклонение реального газа от идеального. Эти поправки в настоящее время могут быть вычислены с высокой степенью точности с помощью дифференциальных уравнений термодинамики, полученных на основе первого и второго законов термодинамики. [c.63]

Большинство эмпирических уравнений описывает только экспериментальные данные, принятые за основу при составлении уравнения, и не допускает экстраполяции за пределы области эксперимента. Более того, нередко эмпирическое уравнение состояния и в пределах области его применения плохо описывает калорические свойства реального газа (энтальпию, теплоемкость и т. д.), связанные с термическими параметрами дифференциальными соотношениями ( 1.6). [c.27]

Рис. 3. Дифференциально-термические кривые исходных пигментов (1) и покрытий (2), полученных при 20° С.

Дифференциально-термические кривые нагревания покрытий в сравнении с исходными пигментами (рис, 3) свидетельствуют об отсутствии химического взаимодействия между наполнителем и связкой при температурах до 800° С. Эндотермические эффекты обусловлены удалением гигроскопической и гидратной воды из связки, что подтверждается результатами физико-химического анализа связок. [c.203]

При методике. компенсирующего эталона в качестве последнего берут определяемое в образце вещество в количестве, примерно соизмеримом с содержанием в образце, и смешивают с инертным эталонным веществом, взятым в таком количестве, чтобы общая масса эталона была равна массе испытываемого вещества. При этом значительная часть термического эффекта определяемого вещества компенсируется эталоном. По площади на дифференциальной кривой методом раздельного эталона устанавливают избыточное или недостающее количество определяемого вещества по сравнению с количеством вещества, взятого для компенсации. [c.222]

Диаграмма состояния. Диаграмма состояния системы 1п — 5е, построенная методами термического, дифференциального термического, микроструктурного и рентгеновского анализов и измерения микротвердости, приведена на рис. 303 [1—3]. Как следует из этой диаграммы, в системе 1п —5е установлено существование химических соединений (селенидов) ТпгЗе (25,6% 8е), [c.446]

Здесь Ifi] — матричный дифференциальный оператор, [D] — матрица упругости, ej — вектор термических или других начальпы.х деформаций. [c.77]

Как мы видели, при вычислении многих величин необходимо знать ак термическое, так и калорическое уравнения состояния системы. Экспериментально эти уравнения могут быть получены независимо друг от друга. Уравнение (3.24) позволяет установить дифференциальную связь между ними, которая в некоторых случаях делает ненужным знгиние или калорического уравнения состояния, или только зависимости внутренней энергии от внешних параметров. Действительно, из основного уравнения термодинамики (3.24) находим [c.54]

Что касается анализа необратимых процессов, то необходимо иметь в виду следующее. Изменение любой функции состояния в результате необратимого процесса может быть найдено из рассмотрения воображаемого обратимого перехода из начального или исходного состояния в конечное состояние, достигаемое в данном необратимом процессе. Если воображаемый обратимый переход выбран так, что во всех точках его сохраняется основное условие, характеризующее рассматриваемый необратимый процесс, то для анализа могут использоваться те из дифференциальных уравнений термодинамики в частных производных, которые отвечают указанному основному условию. Напсмним, что указанное условие записывается в форме X — = onst, где X может представлять собой один из термических параметров, [c.158]

Базовые элементы для контактных теплообменных аппаратов. При обработке продуктов контактным способом высокие тепловые нагрузки (свыше 10 кВт/м ) встречаются редко, поэтому тепломассомеры с одиночными базовыми элементами применять нецелесообразно из-за малой чувствительности. Вместе с тем термическое сопротивление продукта всегда достаточно велико, чтобы использовать батарейные базовые элементы. Чувствительность галетных тепломассомеров зачастую недостаточна, поскольку при обработке и в особенности при хранении продуктов нагрузки могут составлять сотни, десятки и даже доли ватт на 1 м . Надежные измерения таких малых нагрузок обеспечиваются применением принципа коммутации дифференциальных термоэлементов из термоэлектродной проволоки, местами покрытой другим термоэлектродным материалом так, что переходы от покрытых к непокрытым участкам ( спаи ) располагаются поочередно на гранях батареи элементов [7—9]. Нанесение парного термоэлектродного материала производится гальваническим методом, поэтому работа термоэлементов батареи подчиняется закономерностям, полученным при исследовании гальванических термопар 17, 8]. [c.59]

Решетчатый тепломассомер. Описанная в 3.1 технология позволяет получать базовые элементы с практически одинаковыми рабочими коэффициентами и одинаковыми термическими сопротивлениями. Это облегчает подбор секций для двух-, трех и многосекционных тепломассомеров и их попарное дифференциальное включение для более точного измерения разности показаний секций в уравнениях (2.19), (2.20), (2.38) [44]. [c.63]

Если термическое уравнение состояния известно, то дифференциальные уравнения термодинамики могут служить надежным аппаратом, с помощью которого можно с точностью ДО постоянных интегрирования определить все калорические свойства вещества. Например, интегрируя (1-8) при 7 = onst, получаем соответствующие формулы для вычисления энтальпии и теплоемкости [c.12]

Уравнение состояния в компактной аналитической форме содержит широ7 ую инфо рмацию о разнообразных свойствах вещества. С помощью уравнения состояния можно вычислить значения всех избыточных калорических функций, термических коэффициентов а, р, у, термодинамической скорости звука в зависимости от параметров состояния, значения дифференциального и интегрального дроссель-эффекта и других термодинамических величин. [c.103]

Дифференциальные уравнения термодинамики. Дифференциальные уравнения термодинамики позволяют выразить калорические свойства реальных веществ (i, и, Ср, v и т. д.) через термодинамические параметры и основные термодинамические характеристики вещества термическую расширяемость (dvjdT)p, термическую упругость (dpjdT) и изотермическую сжимаемость dpldv)r. Таким образом отпадает необходимость прямого экспериментального определения калорических свойств реальных газов, которое в ряде случаев связано со значительными погрешностями измерений. [c.63]

Выражения (3.25), (3.34), (4.57) и (4.58) носят название уравнений Максвелла. Вместе с уравнениями (3.21), (3.24), (3.30) II (3.33) они входят в состав дифференциальных уравнений термодинамики — математического аппарата исследований термодинамических свойств веществ. Дифференциальные уравнения термодинамики устанавливают связи между различными термическими (р, V, Т) и калорическими [и, к, з, Ср, Со и др.) свойствами веществ на основе первого и второго законов термодинамики. Благодаря таким связям можно не измерять некоторые свойства, а рассчитать их кроме того, можно проверить, нет ли противоречий между различными измеренными свойствами одного н того же вещества. В принципе можно составить весьма большое число дифференциальных уравнений термодинамики, формально используя математические связи между величинами. Для шести величин р, и, Т, и, к, з можно составить 120 производных типа (дх1ду)2, взяв любую четвертую ве- [c.127]

Для изучения энергетики этого процесса методом дифференциального термического анализа (ДТ.Л) исследовали образцы чистого и модифицированного ПТФЭ (криолон-3 и КВН-3). Полученные термограммы имеют пики трех эндотермических переходов. В табл. 6.4 приведены средние температуры и энталыши фазовых переходов. [c.194]

Дополнительные дифференциальные уравнения, описывающие физическое явление, позволяют сформулировать новые числа подобия, Так, на основании уравнения (2.48) получено число БиоР> = = аНк., характеризующее отношение внутреннего термического сопротивления тела (/Д) к его внешнему термическому сопротивлению (1/а). [c.160]

Фуйкции состояния и, 1, S, F, Ф, Э, частные производные. которых, как было показано в 4-1, определяют физические свойства тел, позволяют проводить термодинамическое исследование любых как обратимых, так и необратимых процессов. Использование дифференциальных уравнений термодинамики, связывающих частные производные функций состояния с термическими параметрами и их производными, весьма упрощает это исследование. [c.152]

Т. Н. Липчин и др. [33] исследовали температуру плавления олова, висмута, кадмия и цинка, предварительно затвердевших под высоким поршневым давлением. Определение температуры плавления проведено дифференциальным термическим анализом на фотопирометре Курнакова, снабженном терморегулирующим устройством для поддержания температуры холодных спаев термопар при 0° С. Установлено, что при расплавлении образцов цинка, предварительно затвердевших под давлением 200 и 2000 МН/м , температура его плавления повысилась на 3 и 6° С соответственно по сравнению с температурой плавления цинка, закристаллизованного под атмосферным давлением. Подобное увеличение температуры плавления зафиксировано для олова и кадмия для висмута зафиксировано снижение температуры плавления. Это объясняется весьма высокой устойчивостью дислокаций металлов, закристаллизованных под высоким давлением. [c.14]

В практике часто встречаются случаи, когда объектом расчета является сложное сочетание различных тел, например бетонное перекрытие с замурованными железными балками, изолированные трубопроводы с открытыми фланцами, барабаны паровых котлов и др. Расчет теплопроводности таких сложных объектов обычно производят раздельно по элементам, мысленно разрезая их плоскостями параллельно и перпендикулярно направлению теплового потока. Однако вследствие различия термических сопротивлений отдельных элементов, а также вследствие различия их формы в местах соединения элементов распределение температур может иметь очень сложный характер, и направление теплового потока может оказаться неожиданным. Поэтому указанный способ расчета объектов имеет лишь приближенный характер. Более точно расчеты сложных объектов можно провести лишь в том случае, если известно распределение изотерм и линий тока, которое можно определить опытным путем при помощи методов гидро- или электроаналогии. В ряде случаев достаточно точный расчет можно получить путем последовательного интегрирования дифференциального уравнения теплопроводности (см, 2-2 и 7-1) для различных элементов сложной конструкции. Однако для таких расчетов необходимо привлекать современную вычислительную технику и машинный счет. Наиболее надежные данные по теплопроводности сложных объектов можно получить только путем непосредственного опыта, который проводится или на самом объекте или на его уменьшенной модели. [c.25]

Для исследования привлечены дифференциально-термический, металлографический, локальнорентгеноспектральный и масс-спектрометрический методы. [c.157]

В последние годы было обнаружено, что для полиорганосилоксанов характерно наличие нескольких этапов при термическом разложении (в основном два—три). Имеются различные объяснения многоэтапности в разложении. Ряд авторов связывают много-этапность разложения с разрушением на каждом этапе связей с различными энергиями [3, с. 73]. Однако полимодальность на дифференциальных кривых выхода летучих продуктов обнаруживается и для полимеров со сравнительно однородными связями [4]. Известно, что разложение основных цепей полиорганосилоксанов и отщепление органического обрамления происходит за счет реакций замещения с использованием остаточных гидроксильных групп в цепях полимера 15, с. 260]. Для реализации этих процессов необходима достаточно высокая подвижность цепей полимера. В то же время при нагревании продолжается реакция поликонденсации и также образуются сшивки между цепями полимера [c.185]

Данные дифференциально-термического анализа, проведенного при температурно-временнйх условиях, имитирующ их обжиг покрытий, дают ценную информацию для выбора режимов формирования и термообработки стеклокристаллических покрытий, получаемых по суспензионно-обжиговой технологии. [c.221]

Большое внимание уделяется процессам, протекающим в стекло-связке во время закрепления покрытия п его длительной эксп.луата-ции при повышенной температуре. Для установления фазовых изменений, происходящих в твердых остатках стекол, применя.лись дифференциально-термический и рентгенофазовый анализы. В результате исследований на дериватографе твердых остатков стекол составов А и С на термограммах обнаружены эндотермические эффекты, соответствующие удалению гигроскопической и кристаллизационной воды, а также разложению азотнокислых калия, кальция и [c.130]

В работе приведены свойства некоторых исследованных составов стекол системы SiOa— aO—SrO, полученных методом растворной керамики . Установлено, что выбранные составы стекол отличаются высокой кристаллизационной способностью. Данные реытгенофа-зового и дифференциально-термического анализов свидетельствуют о том, что в стекловидной связке происходят фазовые превращения. В стеклокерамических композициях (растворное стекло и наполнитель высокодисперсный a-AlaOa) взаимодействия между компонентами не происходит. Стеклокерамические покрытия, получаемые на основе данных составов растворных стекол, отличаются малой толщиной пленки (20—25 мкм) и высокими значениями пробивного напряжения при комнатной температуре и в вакууме при 800 С. [c.241]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...