Энтальпия среднемассовая

Область I соответствует однофазному конвективному теплообмену. В этой области при постоянной плотности теплового потока среднемассовая энтальпия растет линейно, что следует из (7.29) (именно этот случай представлен на рис. 8.1). Если теплоемкость жидкости Ср можно считать постоянной, что неплохо выполняется при р р р, то также линейно растет в этой области среднемассовая температура жидкости Т. Температурный режим стенки канала [c.334]

При экспериментальном определении теплоотдачи используется также число Стантона — формула (2.52), в которой под р 00 и Ы оо необходимо понимать некоторые характерные значения плотности и скорости (например, среднемассовое значение ргл=0//), а адиабатная энтальпия на стенке равна [c.102]

Удобство при использовании определения (2.68) проявляется, например, в расчетах температуры стенки при заданном распределении <7с(.с). В этом случае среднемассовая энтальпия Я определяется из уравнения [c.102]

Определенная no уравнению (6-1) средняя энтальпия называется среднемассовой по сечению энтальпией потока. Соответствующая ей [c.169]

Эффективные свойства определялись по температуре, соответствующей среднемассовой энтальпии. [c.94]

Одним из основных параметров набегающей среды является энтальпия. Существует несколько методов измерения энтальпии. Обычно определяют среднемассовые значения энтальпии для всей рабочей среды. Наиболее точным является газодинамический метод измерения энтальпии или метод истечения через критическое сечение [Л. 11-2]. [c.315]

Иногда среднемассовая энтальпия струи определяется как разность общей мощности подогревателя и суммарных потерь в охлаждаемые элементы и сопло подогревателя, деленная на массовый расход газа. [c.316]

В соотношении (4.20) определяющей принята среднемассовая температура потока в сечении начала развитого поверхностного кипения. Соответствующие параметры, входящие в выражение (4.20), отмечены индексом н. к . Параметром интегрирования является величина г, дифференциал которой представляет собой элементарное приращение энтальпии в пределах участка трубы с развитым поверхностным кипением, отнесенное к максимально возможному приращению энтальпии потока на этом участке i — н. к- В этом случае текущее значение величины 2 в опре- [c.57]

В обогреваемых трубах среднемассовая энтальпия потока непрерывно растет по длине канала. Если поток термодинамически равновесный, то массовое расходное паросодержание л однозначно связано со среднемассовой энтальпией потока [c.101]

Область 111 расположена между сечением начала кипения и сечением, где среднемассовая энтальпия потока становится равной энтальпии насыщения, т е. xg = 0. В области 111 поток является существенно неравновесным относительная энтальпия потока Хд остается отрицательной, тогда как расходное массовое паросодержание х и соответствующее ему истинное объемное паросодержание ф уже отличны от нуля и наличие паровой фазы в потоке обнаруживается экспериментально. Внутри этой области иногда выделяют сечение А, рис. 1.90), соответствующее началу интенсивного парообразования [60], после которого заметно повышается интенсивность теплоотдачи, возрастает гидравлическое сопротивление, а температура стенки либо остается постоянной, либо несколько уменьшается. Граница областей III и IV не отражает каких-либо физических изменений, происходящих с потоком. [c.102]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ СРЕДНЕМАССОВЫХ ЭНТАЛЬПИЙ, ТЕМПЕРАТУРЫ И ПАРОСОДЕРЖАНИЯ ПРИ ТЕЧЕНИИ ЖИДКОСТИ В ТРУБАХ [c.395]

Для стационарных режимов среднемассовая энтальпия жидкости на расстоянии г от входа в трубу определяется расчетным путем по ее зна- [c.395]

На рис. 4.8...4.10 представлены данные экспериментов для выходной среднемассовой энтальпии (температуры) и термического КПД при различных значениях силы тсжа, магнитной индукции в районе горения дугового разряда и расхода рабочего газа. Там же приведены для сравнения результаты расчетных данных. Они правильно описывают качественный характер зависимостей и дают удовлетворительное количественное совпадение с экспериментом в исследованном диапазоне определяющих параметров. Однако существуют причины, которые могут вести к отличию теоретических результатов от экспериментальных при более широком диапазоне изменения определяющих параметров. Главные из них следующие. [c.123]

Рис. 4.22. Характер зависимости среднемассовой энтальпии рабочего тела на выходе из плазмотрона от индукции магнитного поля

Турбулентный поток тепла. Ниже -105 км нагрев атмосферного газа поглощаемым солнечным излучением и инициируемыми этим поглощением химическими процессами компенсируется турбулентной теплопроводностью. Полный поток тепловой энергии многокомпонентной смеси, переносимый турбулентностью, возникающий благодаря корреляции между пульсациями удельной энтальпии и среднемассовой скорости течения, для стратифицированной атмосферы можно записать в виде ( см. (3.3.15 )) [c.244]

Здесь г ж и г п — среднемассовые энтальпии жидкости и пара 1 а<, г ш — энтальпия жидкости и пара па линии насыщения. Для изобарны.х процессов (и любых процессов соверщенного газа) можно записать [c.181]

Тепловые характеристики плазменных струй различны и определяются энтальпией используемых газов, теплотой диссоциации молекул и скоростью плазменного потока. При напылении энтальпия плазменной струи находится в пределах (2,5—3,8) 10 Дж/л. Для азота среднемассовая температура струи составляет около 5800 К, если рассчитывать энтальпию как мощность дуги, отнесенную к расходу газа. [c.206]

Отмеченные соотношения между скоростями газа и среднемассовыми скоростями определяются вкладом, который вносят частицы в энтальпию торможения смеси, поскольку в зависимости от соотношения между Ср и с, наличие частиц может приводить к уменьшению или увеличению энтальпии торможения смеси по сравнению с энтальпией торможения газовой фазы. [c.297]

Средние по массе значения пульсаций равны нулю ра "=0, хотя средние по времени — отличны от нуля. Аналогично вводятся среднемассовые параметры температуры, энтальпии и других величин. Отличие между величинами, осредненными по времени, и среднемассовыми значениями определяются корреляциями этих [c.85]

Здесь гих, - время и декартовы координаты, р, м,-, е = + 0,5- усредненные среднемассовые плотность, компоненты вектора скорости и полная энергия, к - энтальпия, у-отношение удельных теплоемкостей. [c.80]

Критическое давление двуокиси углерода рк = 7,39 МПа. Следовательно, рассматриваемый процесс теплообмена протекает в сверх-критической области параметров состояния. Так как в этой области теплоемкость жидкости существенно изменяется с температурой, то изменение среднемассовой температуры двуокиси углерода по длине трубки определяем по изменению ее энтальпии. При i o = onst энтальпия жидкости изменяется по длине трубки линейно и [c.235]

В обогреваемых трубах среднемассовая энтальпия непрерывно растет по длине канала. В равновесном потоке энтальпия двухфазной смеси определяется уравнением (7.2), причем в этом случае ве личина л в (7.2) совпадает с массовым расходным паросодержани-ем потока. В общем случае поток может быть неравновесным, тогда величина, определяемая уравнением (7.2), не равна действительному расходному массовому паросодержанию. Параметр, определяемый соотношением [c.334]

С началом области III начинается собственно двухфазное течение. Нижней границей области ///является сечение, в котором среднемассовая энтальпия достигает значения энтальпии насыщенной жидкости, т.е. = 0. Следовательно, в пределах области III двухфазный поток существенно неравновесный вблизи стенки всегда существует пар, причем действительное массовое расходное и истинное объемное ф паросодержание растет по длине, а в ядре сохраняется недогретая жидкость с локальной температурой Т<Т . [c.336]

Наиболее точным методом определения среднемассовой энтальпии и ее профиля в заторможенном потоке является измерение с помощью энтальпиемера [Л. 11-1 и 11-8] (рис. 11-4, а), представляющего по сути дела датчик измерения стационарного теплового потока от струйки газа с известным расходом, попадающей внутрь трубки. Энтальпия определяется простым калориметрическим балансом тепла. Если известно приращение температуры воды внутри охлаждаемого калориметра, то энтальпия газа на входе связана с энтальпией на выходе [c.316]

Турбулентная структура потока рассчитьшалась по формуле Рейхардта для учета переменности свойств безразмерное расстояние от стенки т = V /32 Reg определялось по значениям р и д при Т .. Расчет обеспечивал сходимость найденной интегрированием среднемассовой энтальпии, полученной решением одномерного уравнения энерх ии. Было показано, что из-за высокой температуропроводности газа влияние нестационарной теплопроводности незначительно и существенно меньше, чем по экспериментальным данным (рис. 1.3). Аналогичные результаты дало численное решение данной задачи конечно-разностным методом при R n = 10 . ...3 10 , выполненное на БЭСМ-6. Для жидкостей из-за более низкой температуропроводности этот эффект более значителен, однако экспериментальные данные также расходятся с результатами расчета (рис. 1.4) [24]. [c.31]

Одномерные неравновесные модели. В области теплообмена в закризисной зоне впервые одномерная модель была использована в работе В. Ла-верти и В. Розенау [4.42]. В дальнейшем она получила широкое развитие в ряде работ [4.43—4.56]. Авторы [4.42] предположили, что процесс теплопередачи происходит в два этана сначала тепло передается от стенки к перегретому пару и каплям жидкости, бомбардирующим поверхность нагрева (первая ступень), а затем конвекцией от потока перегретого пара к основной массе капель жидкости (вторая ступень). В этих моделях считается, что всепараметры пара и жидкости меняются лишь по длине канала и во времени, но постоянны по сечению. Для этого вводится понятие среднерасходных скоростей пара г >п и жидкости и>з и среднемассовых энтальпий пара hn и жидкости h . Температура раздела фаз обычно принимается равной температуре насыщения Тн- [c.161]

Область П охватывает участок канала от сечения, где температура стенки сравнялась е Г , до сечения, где действительное паросодержание в канале стало отличным от нуля. Температура стенки в конце области 11 равна температуре начала кипения (см. п. 1.17.3), = Г к > Т , а среднемассовая энтальпия потока h остается меньше энтальпии насыщения И т е. жидкость в среднем по-прежнему недогретадо Т . Параметры потока в области 1 с достаточной точностью можно рассчитывать (как и в области I) по формулам однофазного теплообмена (п. 1.17.3). В областях / и // относительная энтальпия Лд < 0. [c.102]

Область IV, начинающаяся в сечении с = О, заканчивается сечением, характеризующимся тем, что средняя температура жидкости становится равной после чего поток становится термически равновесным. Внутри области IV выделяют сечение Б, в котором смыкаются пристенные двухфазные слои. Во всей области IV, несмотря на то что среднемассовая энтальпия превышает энтальпию насыщения xq> 0), поток остается неравновесным, так как в ядре потока сохраняется недогретая жидкость. В области IV режим течения смеси, как правило, пузырьковый или эмульсионный. [c.102]

Как уже отмечалось, предполагается, что в одномерной модели двухфазного потока все параметры пара и жидкости изменяются только по длине и во времени, но постоянны по сечению. Для этого вводят среднерасходные скорости пара н жидкости ж, среднемассовые температуры или энтальпии пара Гп, п и жидкости Г, ( ж, а для дисперспого режима эквивалентный раз.мер капель. Температуру границы раздела фаз (кипящая поверхность) в тех случаях, когда кривизной поверхности можно пренебречь, принимают равной температуре насыщения Г при данном давлении. [c.179]

Среднемассовую температуру плазмы можно определить по ее энтальпии, дж/л. Для плазматронов, имеюших к. п. д. 60—70%, среднемассовую температуру на срезе сопла можно найти из графика на рис. 1, если рассчитать энтальпию как мощность дуги, отнесенную к расходу газа. Однако хорошо известно, что по сечению плазменной струи температура распределена крайне неравномерно. Проведенные исследования показали также, что температура струи снижается на 80% уже на расстоянии 76 мм от среза сопла. Кроме того, струя беспо- [c.290]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...