Ртутный пар насыщенный

Ртутный пар насыщенный сухой — Параметры 149, 150 Ртуть 373 [c.726]

При построении кривой по фиг. 17, принято ртутный пар насыщенный степень перегрева водяного пара 150° С вакуум в ртутной ступени 887 вакуум в водя-ной ступени 92 /q. [c.28]

Ртутный пар насыщенный 226 Ртуть 193, 270, 273 Ручные топки 362 Ряды гармонические 35 [c.725]

Рис. 13-17. -диаграмма ртутного пара Насыщенный ртутный пар [c.186]

В бинарных установках применяют сухой насыщенный ртутный пар при давлениях 10—15 бар с температурами 517—557° С. В ртутной турбине адиабатное расширение допускается до давлений 0,1 — [c.309]

Ртутный пар, полученный в котле /, направляется в ртутную турбину 2. Из турбины ртутный пар поступает в конденсатор-испаритель 3, в котором пар ртути конденсируется, а освободившаяся теплота расходуется на испарение воды. Насыщенный водяной пар из конденсатора-испарителя поступает в пароперегреватель 4, затем в турбину 5 и далее идет в конденсатор б конденсат [c.242]

По диаграмме 15 ртутного пара и таблице ртутного насыщенного пара (табл. XVI) находим [c.258]

Так как в бинарном цикле количества ртутного и водяного пара неодинаковы, то при изображении цикла на Т—з-диаграмме (см. рис. 18.29) нижнюю ступень цикла строят для 1 кг водяного пара, а верхнюю — для т кг ртутного пара и притом так, чтобы процесс адиабатического расширения ртути проходил над точкой, соответствующей состоянию сухого насыщенного водяного пара. Площадь верхней ступени цикла численно равна работе, производимой т кг ртути, площадь нижней ступени — работе 1 кг водяного пара (индекс р относится к ртути, а индекс в — к воде). [c.586]

При изображении цикла на Т — s-диаграмме нижнюю ступень цикла строят для 1 кг водяного пара, а верхнюю — для т кг ртутного пара таким образом, чтобы процесс адиабатического расширения ртути проходил над точкой, соответствуюш,ей состоянию сухого насыщенного водяного пара. Площадь верхней ступени цикла численно равна работе, производимой т кг ртути, площадь нижней ступени — работе 1 кг водяного пара. [c.547]

Комбинированные циклы используются в ртутно-водяных бинарных установках. Ртутный пар, который имеет высокую температуру насыщения при умеренных давлениях, является рабочим телом в ртутном цикле. Последний, располагаясь над циклом водяного пара, позволяет поднять верхнюю температуру комбинированного цикла, в результате чего увеличивается термический КПД. [c.215]

В табл. 17 приведены параметры сухого насыщенного ртутного пара. [c.95]

Сухой насыщенный ртутный пар [З] [c.96]

Пар ртутный сухой насыщенный — Параметры 95 Параллелепипеды — Нагревание — Расчет 136 [c.546]

Рис. 1-5. Изохорные теплоемкости насыщенного ртутного пара.

На рис. 3-4 показаны значения местных критических скоростей паров ртути при д = 1,0 0,80. Верхний предел давлений, охваченный известными нам таблицами термодинамических величин ртутного пара [Л. 32, 661, не превышает 49 бар (соответствующая температура насыщения = 690, 9° С). С повышением давления вплоть до [c.74]

Давление пара в трубке с исследуемым веществом (например, с бензолом) фактически складывается из давления насыщенного пара бензола и давления паров ртути. Однако учитывать давление ртутных паров нет необходимости, так как точно такое же давление действует и на ртуть в барометрической трубке, находящейся также при температуре термостата. [c.138]

Насыщенный ртутный пар при давлении 10 ата и температуре 515° С поступает из котла оригинальной конструкции к ртутно-паровой турбине мощностью 4 ООО кет, где расширяется до давления 0,12 ата, чему соответствует температура конденсации 257° С. [c.533]

Теплосодержание насыщенного ртутного пара (см. табл. 7) при 10 ата [c.32]

Повышение к. п. д. цикла при использовании ртутного пара объясняется тем, что пар работает при высокой начальной температуре, но не в перегретом, а в насыщенном состоянии, и тем, что нижняя пограничная кривая имеет весьма крутой подъем вследствие малой величины теплоемкости жидкости. [c.163]

Полученный в котле 5 насыщенный водяной пар проходит газовый пароперегреватель 5, располагаемый в газоходе ртутного котла (возможен также перегрев водяного пара не в газоходе ртутного парогенератора, а при помощи отъемного пара из ртутной паровой турбины), а затем поступает в турбину 6 водяного пара. Отработавший водяной пар поступает в конденсатор 7 этой турбины, из которого конденсат насосом 8 подается в котел (конденсатор 3 ртутного пара). [c.165]

Из сопоставления циклов на водяном насыщенном паре и цикла на ртутном насыщенном паре наглядно видно, что причиной отклонения к. п. д. этих паровых циклов от цикла Карно является степень отклонения нижней пограничной кривой от адиабаты. У водяного пара это отклонение велико, у ртутного пара — незначительно. [c.21]

Теплоемкость ртутного пара, как и теплоемкость жидкой ртути, относительно невелика по сравнению с теплоемкостью водяного пара. Так при давлении 10 Па теплоемкость ртутного пара составляет всего 0,1 Дж/(кг-К) против 2,1 Дж/(кг-К) у водяного пара. Вследствие малой теплоемкости ртутного пара он быстрее переходит из перегретого состояния в насыщенное в процессе расширения. Поэтому применение перегрева в цикле на ртутном паре малоэффективно и может быть оправдано лишь в турбинных установках очень малой мощности для повышения внутреннего относительного к. п. д. турбины. [c.23]

На рис. 3 показаны возможные к. п. д. циклов на насыщенных парах ртути, рубидия, цезия, натрия и калия в зависимости от начальной температуры цикла. Конечное давление для всех циклов принято равным 0,03-10 Па. Соответствующие этому давлению температуры конденсации пара различны для каждого из этих рабочих тел. У ртутного пара эта температура равна 208° С, у натрия 595° С, у цезия 420° С. [c.23]

В конденсатор подается вода с теплосодержанием q"n. За счет тепла конденсирующегося ртутного пара t — вода превращается в насыщенный пар с теплосодержанием t . При [c.33]

Первый член уравнения выражает теоретическое количество тепла, переданного ртути для получения т кг ртутного пара или 1 кг насыщенного водяного пара, второй член — количество тепла, переданного 1 кг водяного насыщенного пара для его перегрева. Индексы р и в относятся соответственно к ртутной (верхней) и водяной (нижней) ступеням цикла. [c.64]

Ртуть выходит из реактора 1 при давлении, значительно превышающем давление пара перед турбиной 3. При входе в сепаратор 2 в сопловом аппарате происходит резкий сброс давления, в результате чего часть ртути испаряется. Ртутный пар поступает в турбину 3, а отсепарированная ртуть циркуляционным насосом 6 возвращается в реактор 1. В конденсаторе-испарителе 4 может получаться насыщенный или перегретый водяной пар. [c.73]

В ртутном котле I к ртути подводится тепло, ртуть испаряется, и сухой насыщенный пар ртути при давлении р поступает в ртутную турбину //, где он совершает работу, отдаваемую соединенному с этой турбиной электрогенератору. По выходе из турбины отработавший ртутный пар, имеющий давление р , направляется в конденсатор-испаритель III, где он конденсируется, и затем жидкая ртуть насосом IV подается в котел 1 в насосе давление ртути повышается от до jsf. [c.396]

Следует отметить, что величины расхода рабочего тела в ртутном и пароводяном контурах различны. Соотношение между расходами ртути и пара определяется из следующих соображений. Рассмотрим, например, бинарный ртутно-водяной цикл, в котором ртутный цикл осуществляется с сухим насыщенным ртутным паром в интервале давлений )Р=1180 кПа=12 кгс/см (температура насыщения ртути при этом давлении составляет 7 р=532,1° С) и JP=9,8 кПа=0,1 кгс/см (температура насыщения 7 Р=250° С), а в пароводяном цикле начальные параметры пара составляют / 5=3330 кПа=34 кгс/см (Г,=239,8° С ) и Г1=400° С при нижнем давлении кПа=0,04 кгс/см [c.396]

Па рис. 19-16 представлена Ts -диаграмма бинарного ртутно-водииого цт<ла. Так как энтальпия отработавшего ртутного пара в несколько раз меньше энтальпии водяного пара, то за одно и то же время через конденсатор-испаритель должно пройти ртутного пара в 10—12 раз больше, чем водяного. В связи с этим на 7 з-диаграмме цикл 1-2-,3-4-5- ] вычерчен для 1 кг водяного пара, а цикл 8-7-6-9-8 для т кг ртутного нара. Циклы располагают так, чтобы ироцесс адиабатного расширения ртути проходил над точкой 5 сухого насыщенного водяного пара. [c.309]

Из таблицы ртутного пара видно, что температура насыщения при iHg2 = 0,01 МПа составляет 6ign = = 249,6° С. Принимаем температуру насыщенного водяного пара такой же это определяет давление водяного пара [c.258]

Бинарный цикл на Т—з-диаграмме показан на рис. 18.29. В верхней ступени бинарного цикла применяется сухой насыщенный ртутный пар, давление р, которого при температуре —515- 550 С составляет всего лишь 10—15 бар. После адиабатического расширения в турбине до давления / 2 = 0,1- -0,06 бар температура ртутного пара составляет 250—230 С. Так как теплота испарения ртути относительно мала и составляет в применяемом интервале давлений от 284 до 297 кдж1кг, то для испарения 1 кг воды необходимо сконденсировать около 10 кг ртути. Отношение массы ртути к массе воды в цикле бинарной установки называют кратностью ртути и обозначают через т [c.585]

Расчеты показывают, что [ia 1 кг водяного пара требуется от 10 до 12 кг ртути. Обычно в бинарных установках применяют сухой насыщенный ртутный пар при давлении 1 —15 МПа, что соответствует температурам пзсыщенмя 790—630 К. Расширение допускается до давления p. , равного 0,01- 0,004 МПа. Этим давлениям соответствуют температуры 520—500 К, Если принять температурный перепад между ргутным п водяным парами в коидеисаторе-испарителе 10—15 К, то температура насыщенного водяного пара составит 505 — 490 К. Такой температуре соответствует давление 3,3—2.5 МПа. Эффективность бинарного цикла можно оценить по коэффициенту а " заполняемости площади цикла, определяемому отношением (см. рис. 13,1) [c.320]

Бинарный цикл в /s-координатах представлен на фиг. 31. В верхней части применяется цикл насыщенного ртутного пара. Давление ртутного пара может быть принято от 5 кгкмР- и выше, в зависимости от начальной температуры цикла. [c.87]

При атмосферном давлении температура-насыщения ртутного пара равна 355° (вместо 99,1° для водяного пара), а при давлении 10 ата — 515° (вместо 179° для водяного пара). Температуре насыщения 242° для водяного пара соответствует давление 35 ата, а для ртутного 1пара — всего 0,08 ата. [c.31]

При равной начальной температуре цикла ртутнопаровая установка имеет более высокий к. п. д. по сравнению с установками водяного пара, причем температурам 500—565° С соответствует давление ртутного пара (8-ь 18) 10 Па. Более высокий к. п. д. ртутно-водяной установки обусловлен более высокой среднетермодинамической температурой подвода тепла к ртути, поскольку ртутный пар применяется в цикле в насыщенном состоянии. В связи с этим преимуществом ртутнопарового цикла в ряде стран возобновились исследования по его применению на атомных электростанциях, где отсутствие огневого обогрева парогенерирующих элементов облегчает условия их работы. [c.16]

Коэффициент полезного действия цикла насыщенного водяного пара может быть улучшен введением регенерации тепла. На рис. 2 показано, что при регенерации в цикле водяного пара линия 3"—3" эквидистантна нижней ииграничной кривой 4—1, т. е. площадь полезной работы парового цикла этим приближается по величине к площади полезной работы цикла Карно. В цикле с перегретым паром влияние регенерации относительно меньше, так как основное отклонение к. п. д. этого цикла от к. п. д. цикла Карно происходит в зоне перегретого пара. Для цикла на ртутном паре применение регенерации не дает заметного эффекта, так как вследствие малой теплоемкости жидкой фазы (при 100° С теплоемкость жидкой ртути около 0,13 Дж/(кг- К), а воды 4,19 Дж/(кг К) нижняя пограничная кривая ртути достаточно близка к адиабате. В циклах на парах цезия и рубидия влияние регенерации на к. п. д. также незначительно. К. п. д. циклов на парах натрия и калия может быть несколько повышен при использовании регенерации. [c.23]

Технологические ртутнопаровые установки позволяют точно регулировать температурный режим в теплообменных аппаратах (реакторах), обеспечивая высокое качество химической продукции. Это обусловлено тем, что греющей средой служит насыщенный ртутный пар, температура которого пропорциональна давлению. Давление пара можно регулировать с большой точностью. При обогреве насыщенным паром исключена возможность локальных перегревов. Благодаря низкому давлению ртутного пара (при высокой его температуре) теплообменные аппараты могут выполняться тонкостенными и малометаллоемкими. [c.134]

Другим рабочим телам присущи иные недостатки. Так, например, ртуть имеет невысокое давление насыщения при высоких температурах и высокие критические параметры р р=151 МПа (1540 кгс/см ), Г р=1490° С, а при температуре, например, 550° С давление насыщения составляет всего лишь 1420 кПа (14,5 кгс/см ) это позволяет осуществить цикл Ренкина на насыщенном ртутном паре без перегрева с достаточно высоким термическим к. п. д. Однако, с другой стороны, при температурах, близких к температуре окружающей среды, давление насыщения ртути слишком мало при]Г=30° С р =0,36 Па (3,7-10 кгс/см ), давлению же, обычно применяемому в конденсаторах паровых турбин (р, 4 кПаяг 0,04 кгс/см ), соответствует слишком большая температура насыщения ртути Г =217,1° С. Термический к. п. д. цикла со столь большой нижней температурой был бы невелик. Таким образом, ртуть как рабочее тело хороша для верхней (высокотемпературной) части цикла и неудовлетворительна для нижней. [c.396]

Конденсатор-испаритель представляет собой поверхностный теплообменник, в котором конденсирующийся ртутный пар отдает тепло охлаждающей воде. За счет этого тепла вода в конденсаторе-испарителе нагревается до кипения и испаряется. Сухой насыщенный водяной пар из конденсатора-испарителя направляется в пароперегреватель 1, размещаемый обычно в газоходе ртутного котла. Перегретый водянойfnap при давлении р поступает в паровую турбину 2, соединенную с электрогенератором. Отработавший водяной пар с давлением р1 конденсируется в конденсаторе 3 затем насос 4 подает воду в конденсатор-испаритель. [c.396]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...