Степень структурные параметры

В книге сделана попытка обобщить и систематизировать литературные данные, а также связать физические свойства материалов, в частности степень черноты, со структурными параметрами твердого тела и с методами получения покрытий. Проведена классификация структур тугоплавких неметаллических соединений и разработана инженерная схема расчета-оценки степени черноты. Полученные [c.3]

Степень искривления. Упругие постоянные материалов, образованных системой двух нитей, в значительной степени определяются их структурными параметрами, например (см. зависимости в табл. 4.1) углом наклона волокон основы 0 к оси 1. Численная оценка изменения упругих характеристик материалов, образованных системой двух нитей, в зависимости от угла 0 представлена в работе [25]. Увеличение угла 9 до 15° приводит к незначительному снижению модулей упругости Ех и 3. Значение модуля сдвига 0,3 при этом существенно увеличивается. Наиболее чувствителен к углу наклона волокон основы коэффициент Пуассона v,з, при увеличении 0 от о до 15° его значение возрастает примерно на 60%. [c.95]

Модельные материалы. Схемы армирования композиционных материалов, структуры которых образованы системой двух нитей, более разнообразны, чем схемы других классов рассматриваемых материалов. Естественно, что экспериментальные исследования механических свойств материалов, со всеми вариантами схем армирования невозможны, и в этом нет необходимости. Для проверки теоретических зависимостей, описывающих упругие характеристики этого класса материалов, достаточно исследовать материалы с наиболее типичными схемами армирования. При этом важно оценить возможность использования теоретических зависимостей в широком диапазоне изменения свойств армирующих волокон и структурных параметров — степени искривления волокон основы (угла наклона к оси 1), [c.98]

Влияние свойств арматуры. Уста> новление зависимости прочности исследуемых материалов от свойств и объемного содержания арматуры представляет более трудную задачу, чем описание упругих характеристик. Это обусловлено в некоторой степени отсутствием теоретических зависимостей, описывающих прочность рассматриваемого класса материалов, а также отсутствием опытных данных, устанавливающих характер изменения прочности от указанных параметров. Имеющиеся экспериментальные данные (см. табл. 4.9) не позволяют решить поставленную задачу, так как относятся к материалам, отличающимся друг от друга объемным содержанием волокон и степенью их искривления. Некоторое качественное представление о зависимости прочности рассматриваемого класса материалов от их структурных параметров и свойств арматуры можно получить, используя покомпонентный расчет [4]. В его основу положена оценка предельных напряжений, возникающих в арматуре и в связующем, при действии на материал определенного поля напряжений. [c.115]

Размер ячейки является одним из важных параметров для характеристики дислокационной структуры материала наряду с такими, как общая плотность дислокаций р, плотность дислокаций в стенках ячеек Рея. угол разориентировки ячеек <р, средняя длина свободного пробега дислокаций L [9, 233, 259]. В работах [259,, 3011 отмечается, что при больших степенях деформации, когда определяющую роль играют разориентированные дислокационные субструктуры, важным структурным параметром становится локальная избыточная плотность дислокаций ризб. [c.128]

Приравнивая пористую среду к некоторой эквивалентной капиллярной трубке, ряд авторов [Л. 6-12] в качестве структурного параметра принимают эффективный диаметр пор d . Тогда коэффициент D считается пропорциональным произведению структурного параметра на скорость жидкости в порах в степени п [c.439]

Здесь точностью названа величина, обратная суммарной погрешности, а скоростью — величина у= 6/0, где 0 — время регистрации полосы шириной 6. Существенно, что точность и скорость находятся в альтернативном соотношении, показатель степени точности (4) определяет, насколько она критична, а показатели степени у параметров 6 и 9, от к-рых зависит константа справа, показывают, что структурность измеряемого спектра влияет на точность и производительность измерений сильнее, чем мощность спектрометра. [c.624]

Рис. 4-12. Экспериментальные и теоретические зависимости скорости звука во влажном паре от степени сухости и частотно-структурного параметра.

Снижение полного давления имеет место и в скачке, возникающем вблизи минимального сечения камеры смешения. Природа скачка на входе в диффузор до сих пор еще не исследована с необходимой полнотой. При объяснении причин образования скачка необходимо учитывать, что в двухфазном потоке с большой степенью влажности скорость звука в зависимости от частотно-структурного параметра может значительно снижаться. Особенно интенсивное уменьшение скорости звука отмечается при переходе к пузырьковой и слоистой структурам. Так как скорость двухфазного потока достигает в камере смешения больших значений, то число Маха может стать больше единицы при этом создаются условия, приводящие к образованию адиабатических скачков уплотнения. Следует учитывать, что в потоке большой влажности скачок уплотнения сопровождается конденсацией паровой фазы, частичной или полной. В пузырьковой среде в скачке могут происходить захлопывание паровых пузырьков и полная конденсация. Как показывают визуальные наблюдения за скачком в инжекторе, поток имеет однородную структуру (жидкая фаза практически лишена паровых пузырьков). Это дает основания предполагать, что рассматриваемый скачок является комплексным, сопровождающимся конденсацией, сжатием потока и исчезновением пузырьковой структуры (скачок уплотнения, совмещенный с кавитационным, конденсационным скачком). [c.269]

Большие изменения испытывает уран и под влиянием термических циклов. В поликристаллическом уране чередующиеся нагревы и охлаждения вызывают формоизменение и порообразование [55, 253, 3541. Особенно интенсивно растут текстурованные и мелкозернистые образцы. Как и в случае других анизотропных металлов — цинка, кадмия, олова,— на остаточные изменения размеров урана в значительной степени влияют параметры термоцикла. При неизменных прочих параметрах повышение температуры цикла ведет к увеличению темпа удлинения [220]. Аналогичное влияние верхней температуры цикла проявляется и при неизменном интервале температурных колебаний. Значительные изменения размеров и формы урановых образцов при термоциклировании сопровождаются структурными превращениями— полигонизацией, рекристаллизацией, деформацией кристаллов и др. [c.7]

Основное достоинство большинства полимерных материалов заключается в сочетании требуемого уровня механических свойств с низкой стоимостью и высокой производительностью при формовании изделий. Механические характеристики полимеров считаются одними из важнейших эксплуатационных показателей в любой области их применения. Поэтому каждый специалист, работающий с этими материалами, должен иметь достаточно четкие представления об их механических свойствах и о влиянии структурных параметров полимеров на их поведение. Полимеры (химическая структура важнейших типов которых приведена в Приложении 1) обладают наиболее широким диапазоном механических свойств среди всех известных материалов. По своему поведению они изменяются от вязких жидкостей и эластомеров до жестких твердых тел. Большое число структурных параметров определяет особенности механических свойств полимеров. Одной из основных задач этой книги является анализ роли этих параметров, среди которых помимо химического состава следует указать следующие молекулярная масса степень разветвленности или сшивания степень кристалличности и морфология кристаллов состав и строение сополимеров (статистических, блок- и привитых) пластификация молекулярная ориентация наполнение. [c.13]

Большое число полимеров представляет собой частично кристаллические тела. Степень кристалличности и морфология кристаллической фазы оказывают решающее влияние на механические свойства этих полимеров. Поскольку структурные параметры [c.28]

Зависимости модуля упругости от температуры очень чувствительны к таким структурным параметрам полимеров, как молекулярная масса, частота узлов трехмерной сетки в сшитых полимерах, степень кристалличности, состав и структура сополимеров, тип и количество пластификаторов, морфология полимер — полимерных композиций. [c.42]

Рассматривая совместно формулы (7.33), (7.27) и (7.29), можно сказать, что зависимость количества краски на оттиске от давления на участке А В диаграммы на рис. 7.26 имеет довольно сложный нелинейный вид. Она зависит от структурных параметров как краски, так и бумаги. В частности, от параметра п, характеризующего степень нелиней — ности краски. Для бумаги достаточно знать фрактальную размерность О и два критических индекса и V. Критиче — ские индексы также связаны с О через общие соотношения теории структур [52]. [c.280]

В точке М н приложенное напряжение должно достичь, значения предела текучести аустенита, чтобы вызвать превращение, и в процесс включается пластическая деформация. При более высоких температурах (в температурном интервале между М° и Мд) напряжение превращения превышает предел текучести аустенита. Напряжение превращения при температуре, близкой к Мц, превышает напряжение, необходимое для осуществления скольжения в матрице. Мартенситное превращение обеспечивается при этой температуре напряжениями, развивающимися в образце за счет пластической деформации. Такая деформация создает необходимую для превращения концентрацию-напряжений, которая и вызывает образование мартенсита деформации. Сдерживающая сила мартенситного превращения определяется упругими характеристиками и пределом текучести собственно твердого раствора, характеризующего силы межатомной связи в кристалле, и структурными параметрами аустенита характером субструктуры, дисперсными выделениями в матрице, плотностью дефектов кристаллического строения, степенью сегрегации примесных атомов на несовершенствах. Выше температуры Мд мартенсит деформации не образуется. [c.95]

ТАБЛИЦА 1.3. Структурные параметры Ru—Си-катализатора, нанесенного на поверхность силикагеля (степень покрытия < 1% Т = 100 К) [c.159]

Впервые этот эффект для условий СПД был изучен на сплаве Zn — 0,4 % А1 [43]. Установлено, что а, б и коэффициент т значительно изменяются в зависимости от направления вырезки образцов по отношению к направлению прокатки. Этот факт, по мнению авторов работы [43], связан с наличием кристаллографической текстуры в сплаве Zn — 0,4 % А1. Впоследствии анизотропия свойств в условиях СПД была обнаружена у многих сплавов Zn—Л1 [44—46], алюминиевой бронзы [47], латуни [35], Sn—Hi 1 48], Ti — 6% А1 — 4 % V [36], Однако полученные результаты не всегда трактуются как следствие наличия преимущественной ориентировки зерен. Для металлов и сплавов, особенно промышленных, в которых наблюдается эффект СП, из-за специфики подготовки структуры и наличия в них примесей и включений характерна определенная степень неоднородности структуры вытяну-тость зерен и направленность в расположении включений и фаз, что может оказывать влияние на эффект СП. Многие авторы считают, что анизотропия свойств возникает в результате направленного расположения в структуре включений и частиц второй фазы. Так, установлено [35], что и анизотропия микроструктуры и кристаллографическая текстура латуни Л59 обусловливают неоднородность свойств относительно направления прокатки. По-видимому, суммарное влияние этих структурных параметров на анизотропию свойств имеет место и в других случаях, однако этот вопрос изучен недостаточно. [c.19]

Важнейшим структурным параметром поликристаллических металлических материалов, влияющим на зарождение и распространение усталостных трещин, является размер зерна [2-10, 23], поскольку границы зерен могут быть эффективными барьерами для развития процессов скольжения. В легких сплавах большое влияние, наряду с размером зерна, на сопротивление усталости также оказывает степень рекристаллизации. В высокопрочных металлических материалах нередко определяющим структурным фактором является размер субзерна или одной из структурных составляющих. [c.209]

Критерии перехода оборудования в предельное состояние определяются типом оборудования и условиями его эксплуатации. Так, для оборудования, работающего при повышенных температурах, основным критерием работоспособности является длительная прочность. Параметром, определяющим остаточный ресурс оборудования, при этом является степень структурных повреждений материала, определяемая в результате металлографических исследований, Для сосудов, аппаратов и трубопроводов нефтегазовой промышлен- ности основными критериями перехода в предельное состояние являются статическая или циклическая прочность устойчивость несущих металлоконструкций нарушение герметичности. [c.205]

В главе IV были изложены графические методы кинематического анализа плоских механизмов. Графические методы наглядны и универсальны, так как позволяют определять положения скорости и ускорения звеньев механизмов любой структуры. Но графические методы не всегда обладают той точностью, которая бывает необходима в некоторых конкретных задачах анализа механизмов. В этих случаях предпочтительнее применение аналитических методов, с помощью которых исследование кинематики механизмов может быть сделано с любой степенью точности. Кроме того, аналитические зависимости позволяют выявлять взаимосвязь кинематических параметров механизма с его метрическими параметрами, т. е. размерами звеньев. Роль аналитических методов кинематического анализа механизмов особенно возросла в последние годы в связи с тем, что, имея аналитические выражения, связывающие между собой основные кинематические и структурные параметры механизма, можно всегда составить программу вычислений для счетно-решающей машины и с помощью машины получить все необходимые результаты. Начнем рассмотрение аналитических методов исследования механизмов на примере механизма шарнирного четырехзвенника. [c.117]

Здесь индексы , j пробегают значения, соответствующие т, 0, г Т — температура — совокупность п скалярных параметров, таких, как, например, структурные параметры нестабильных сред, степень конверсии, химический потенциал и т. д. 5 , f — совокупность т тензоров различных рангов, записанных в матричных обозначениях, характеризующих свойства среды. В общем случае а/, г/, Т, С[c.445]

Свойства второй группы жаропрочность, удельная проводимость, механическая прочность — не подчиняются аддитивным закономерностям значения их зависят от свойств фаз, составляющих ситаллы, однако они тесно (и часто в большей степени) связаны с рядом других структурных параметров и при одном фазовом составе могут изменяться в широких пределах. [c.294]

Чувствительность или информативность диагностического параметра оценивается величиной и скоростью его приращения при достаточно малом изменении структурного параметра механизма. Указанные качества диагностических признаков, а следовательно, и достоверность диагностики в большой степени зависят от теплового нагрузочного и скоростного режимов работы диагностируемого механизма. Поэтому при диагностике часто используют устройства, задающие и поддерживающие оптимальные режимы. [c.94]

При исследовании двухосной и одноосной ориентации [9, 15] установлена область пропорционального изменения значений степени ориентации и напряжений растяжения, в которой можно использовать соотношения (2) и (3) для расчета структурных параметров. Для ПММА, ориентированного двухосной вытяжкой, предельное значение Ап, до которого сохраняется пропорциональная зависимость Ап от напряжения вытяжки, оказалось порядка 3-10 . [c.118]

В результате этого, несмотря на наличие большого количества эксиериментальных данных по оптическим свойствам диэлектрических материалов, использование, их в практической работе затруднительно, так как требует тщательной иерепроверки. Кроме того, как уже отмечалось, результаты исследований не систематизированы, носят характер фиксации, а теория расчета, связывающая степень черноты структурными параметрами твердого тела, развита, особенно в части диэлектриков, недостаточно. Все это вызывает очень большие трудности при выборе материалов с требуемыми свойствами, причем с увеличением температурного интервала эксплуатации задача еще больше усложняется. [c.39]

Хофштадтер указывает, что еще рано приводить окончательные и даже в какой-то степени определенные подробности строения мезонных облаков или составляющих их тяжелых мезонов, но несомненно, что в ближайгние годы мы увидим, что окончательные значения структурных параметров нуклона будут выкристаллизованы в рамках новой модели протона и нейтрона, созданной на основе тяжелых мезонов. (При исследовании структуры нуклонов н согласования некоторых деталей в 1961 г. были открыты тяжелые мезоны (рЧ р", (Г, (о , т ). [c.369]

Рассматривая ползучесть как некоторый вид квазивязкого течения металла, мы должны допустить, что в каждый момент скорость ползучести при данном структурном состоянии определяется однозначно действующим напряжением и температурой. Структурное состояние — это термин, чуждый по существу механике, поэтому применение его в данном контексте должно быть пояснено более детально. Понятие о структурном состоянии связано с теми или иньгаи физическими методами фиксации этого состояния — металлографическими наблюдениями, рентгеноструктурным анализом, измерением электрической проводимости и т. д. Обычно физические методы дают лишь качественную характеристику структуры, выражающуюся, например, в словесном описании картины, наблюдаемой на микрофотографии шлифа. Иногда эта характеристика может быть выражена числом, но это число бывает затруднительно ввести в механические определяющие уравнения. В современной физической литературе, относящейся к описанию процессов пластической деформации и особенно ползучести, в качестве структурного параметра, характеризующего, например, степень упрочнения материала, принимается плотность дислокаций. Понятие плотности дислокаций нуждается в некотором пояснении. Линейная дислокация характеризуется совокупностью двух векторов — направленного вдоль оси дислокации и вектора Бюргерса. Можно заменить приближенно распределение большого числа близко расположенных дискретных дислокаций их непрерывным распределением и определить, таким образом, плотность дислокаций, которая представляет собою тензор. Экспериментальных методов для измерения тензора плотности дислокаций не существует. Однако некоторую относительную оценку можно получить, например, путем подсчета так называемых ямок травления. Когда линия дислокации выходит на поверхность, в окрестности точек выхода имеется концентрация напряжений. При травлении реактивами поверхности кристалла окрестность точки выхода дислокаций растравливается более интенсивно, около этой точки образуется ямка. Таким образом, определяется некоторая скалярная мера плотности дислокаций, которая вводится в определяюпще уравнения как структурный параметр. Условность такого приема очевидна. [c.619]

Рост монокристалла зависит от трех взаимосвязанных параметров температурного поля в зоне кристаллизации, скоростей опускания затравки и подачи исходного материала (порошка) на поверхность растущего монокристалла. Степень структурного соверп1енст-ва выращиваемых монокристаллов зависит от таких факторов, как форма поверхности кристаллизации, размеры и формы пленки рас- [c.53]

Разработка и внедрение пространственно-армированных материалов связаны не только с технологическими трудностями, но и с развитием нового раздела теории армированных сред. Поэтому в справочнике приведены и систематизированы зависимости для прогнозирования упругих свойств материалов с привлечением дополнительных структурных параметров угла искривления армирующих волокон, количества арматуры в третьем направлении, объема и степени вискери-зации, пористости матрицы. [c.3]

Система двух нитей. Характерным признаком материалов, образованных системой двух нитей, является наличие заданной степени искривления волокон в направлении основы (ось х) волокна утка (ось у) прямолинейны, рматура в третьем направлении (ось г) отсутствует. Основными структурными параметрами этой группы материалов являются степень искривления волокон основы (угол 0) и коэффициенты армирования р в направлениях основы и утка. [c.12]

При изучении углеродистых сталей рассматривают область диаграммы железо—углерод с содержанием до 2,63% С. При этом независимо от того, является ли образец литым, катаным или отожженным, помимо феррита, присутствуют третичный, входящий в состав перлита, и вторичный цементиты. В мягких сортах стали (армко-железо, томасовская и т. д.) встречается преимущественно третичный цементит. Его трудно обнаружить после травления, хорошо выявляющего границы зерен. Это действительно и для сталей с 0,04—0,9% С (доэвтектоидные стали), поскольку перлит представляет собой структурную составляющую, содержащую еще более тонкие по сравнению с ферритом детали. В то время как границы зерен феррита (феррито-перлитная структура) растворами азотной и пикриновой кислот в спирте выявляются хорошо, участки перлита выглядят перетравленными (темными). Это связано с соотношением структурных параметров (например, межпластинчатым расстоянием в перлите), глубиной протрава и в некоторой степени с разностью потенциалов. Оптическое различие обеих фаз, феррита и цементита в перлите имеет обратную зависимость, т. е. глубина протрава становится больше, чем занятое ферритом межцементитное пространство и ширина цементитных пластин. Таким образом, допустимая для микроскопических наблюдений глубина протрава становится больше, чем занятое ферритом межцементитное пространство и ширина цементитных пластин. Таким образом, допустимая для микроскопических наблюдений глубина протрава тем легче превышается, чем дисперснее структура перлита, чем сильнее травитель или чем больше продолжительность травления. [c.79]

Степень износа деталей машин определяется изменением це-логс ряда их структурных параметров. Основная трудность задачи состоит в определении подходящей функции параметров /( 1.. . ., а ), которая бы характеризовала износ. Пример решения такой задачи содернштся в работе [133], где для характеристики качества зубчатого колеса предлагается использовать так называемую обобщенную действующую погрешность зацепления, т. е. отклонение передаточного отношения от номинала, которая связана простой зависимостью с характеристиками функции автокорреляции акустического сигнала. [c.17]

В табл. 4-3 приведены результаты расчетов скорости звука по формуле (4-64) во влажном водяном паре при /=100° С в зависимости от весовой степени сухости Хо и частотно-структурного параметра oTg. Для иллюстрации влияния частотно-структурного параметра по этим данным построен рис. 4-6, из которого видно, что практическая зона дисперсии звука лежит в зоне 0,1<(ог <100. [c.99]

Из приведенных экспериментальных данных следует, что скорость звука при переходе через правую и левую пограничные кривые не испытывает скачкообразного изменения. Поэтому более правильными следует считать выводы тех теорий, которые дают плавное изменение скорости звука при переходе через линию насыщения. Вторым важным результатом экспериментальных исследований является обнаруженная зависимость скорости звука от величины частотно-структурного параметра otg. С ростом otg при постоянной степени влажности скорость звука растет. [c.107]

Многомерность моделей оптимизации конструкций из композиционных материалов обусловлена структурностью композитов. Поскольку свойства композита при заданных исходных материалах полностью определяются характеристиками его структуры, то очевидно, что оптимизация свойств композита как материала проектируемой конструкции сводится к оптимизации его структуры на том уровне, который соответствует принятому проектировщиком модельному представлению композита. Качественный состав и количество оптимизируемых структурных параметров зависят не только от уровня оптимизируемой структуры композита, но и от степени гомогенизации его реальной структуры в модели композита как конструкционного материала. Например, слоистый композит при известных условиях и допущениях может рассматриваться как макрооднородная система (модель макроод-нородного слоистого пакета), но и тот же композит можно описывать и в рамках неоднородной модели, учитывающей дискретность его реальной структуры. В этом случае набор структурных параметров, определяющих, скажем, деформативные характеристики слоистого пакета, кроме параметров, учитываемых уже в макрооднородной модели пакета, должен быть дополнен параметрами, позволяющими учитывать порядок чередования слоев в пакете. [c.171]

Разработан и экспериментально подтвержден в широком диапазоне варьирования структурных параметров инженерный метод оценки максимальных межслойных нормальных напряжений в зоне кромоч- ного эффекта. Определена степень влияния структурных и геометрий ческих параметров на величину максимальных межслойных нормаль- ных напряжений у свободной кромки. Получены диапазоны изменен ния геометрических (углов армирования, порядка расположения слоев И их толщины) и физических параметров экстремальных укладок ком- позитов, которые соответствуют наибольшим кромочным нормаль-4 ным напряжениям. [c.300]

Микроструктуру сплава после СПД изучали на образцах, полученных осадкой исходных горячепрессованных прутков со степенью деформации 50 %. Оказалось, что микроструктура сплава после СПД мало отличается от таковой после отжига. Размер зерен в процессе деформации изменяется незначительно (укрупняются в среднем на 1—2 мкм), зерна сохраняют свою равноосность. Однако структурная неоднородность которая имелась в исходном прутке, исчезла. Кроме того, после СП течения отсутствуют скопления дислокаций и субструктура, в зернах сплава удается наблюдать лишь отдельные дислокации. Заметные различия свойств отожженного сплава и сплава после СПД позволяют считать, что изменение свойств сплава после СПД связано с изменениями не только микроструктуры, но и какого-то другого структурного параметра. Можно предположить, что изменение свойств сплава связано с изменением кристаллографической текстуры. [c.136]

Расчет долговечности при циклическом упругопластическом деформировании основан на использовании циклических деформационных характеристик материалов,, изменяющихся с числом циклов нагружения, и величины предельной пластичности при однократном статическом разрыве. Вследствие структурной неоднородности поликристаллических материалов, к которым относятся конструх ционные стали и сплавы, при циклическом упругопластическом деформировании наблюдается неоднородность развития пластической деформации в отдельных зернах (или участках) рабочей базы образца, нагружаемого в условиях однородного напряженного состояния. В результате в участках с повышенными значениями пластической деформации (по сравнению со сред ней) возникают предельные по накопленному повреждению состояния с образованием микротрещин. На основе эксперименталЬ ного измбрения локальных деформаций на поверхности образцэ1 показана возможность описания рассредоточенного трещинообразования при малоцикловом нагружении (статья С. В. Серен-сена, А. Н. Романова и М. М. Гаденина). При этом показано так--же, что степень структурной неоднородности может быть описана через параметры нормального закона распределения микротвердости. [c.3]

Характер зависимости напряжения течения от размера зерна, а также размера элемента субструктуры при данном размере зерна свидетельствует об аддитивном влиянии двух структурных параметров. Анализ соотношений (1) и (2), проведенный в работе [10], показал, что для свободных кристаллов и монолитных поликристаллов при небольших углах мозаичности (малой степени деформации) характерно определенное соотношение размеров зерен и блоков мозаики, равное 30. С ростом пластической деформации это соотношение уменьшается, и при размерах блоков в 7— 8 раз меньше размера зерен блоки мозаики начинают играть роль зерен — зависимости (1) Петча и (2) Болла становятся идентичными. [c.8]

Аппен [5] в соответствии с работами Д. И. Менделеева представляет силикатпое стекло как неопределенное химическое соединение кремнезема с другими окислами. По своей природе оно близко к особого рода истинному затвердевшему раствору, Обш,им в силикатных стеклах является наличие кремнекислородного скелета, строение которого зависит от их химического состава. Свойства стекла определяются следующими основными структурными параметрами степенью связности кремнекислородного каркаса, координационным состоянием катионов, поляризацией ионов, компактностью упаковки структуры стекла, образования в нем определенных химических соединений и кристаллитов. [c.8]

Применение вариационного уравнения (4.8) встречает определенные технические трудности. Часть этих трудностей связана, например, с тем, что, задаваясь распределением напряжений в виде функций от координат, содержащих свободные параметры, при вычислении интеграла по объему от потенциала Ф мы не можем представить результата в виде явной функции этих параметров. Чтобы обойти эту трудность, И. Г. Терегулов (19ХХ) предложил видоизменение вариационного принципа. Предположим, что Ф = Ф (дг , 5), где — любые структурные параметры, 5 — однородная функция первой степени от ац, упругость предполагается линейной с тензором податливостей Положим дФЮз = V з) и рассмотрим следующий функционал [c.142]

Здесь Zu Zj,. . ., Zj — импедансы в плоскостях, указанных на рис. 18.1, причем Zg = рс — волновое сопротивление воздуха Z, — характеристический импеданс пористого материала Ь — его постоянная распространенпя Zf) и Ь являются, вообще говоря, сложными функциями параметров, характеризующих пористый материал удельного сопротивления Ri, плотности р и в меньшей степени структурного фактора к [1031, пористости Y и объемных коэффициентов упругости воздуха в лштериале К и самого материала Q. При этом иы ограничимся случаем мягкого пористого материала (отношение K/Q больше, чем, скажем, 20), в котором волна, распространяющаяся по скелету, будет весьма быстро затухающей и ею можно пренебречь. Только [c.105]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...