Расчет Коэффициент числа циклов напряжения

Рци — коэффициент, учитывающий число циклов напряжений при расчете стальных зубьев на излом (фиг. 22) предварительно вычисляют по [c.460]

Если при расчете по пп. 8, 9 настоящего приложения значение ет не изменяется с течением времени и определяется лишь температурой, то время нагружения 1 следует разделить на отдельные интервалы, соответствующие различным температурам рассматриваемого цикла в пределах этих интервалов, для которых известно ожидаемое эксплуатационное число циклов, расчет допускаемого числа циклов тУЛ данного типа, характеризуемого амплитудой напряжений (а , и коэффициентом асимметрии г, проводят по формулам п. 5. .6 Норм и пп. 3, [c.454]

В курсе деталей машин при выборе допускаемых напряжений на изгиб и контактную прочность для зубчатых и червячных передач вводят так называемые коэффициенты режима, зависящие от соотношений между расчетным (рабочим) числом циклов для данной детали и базовым числом циклов для ее материала. Если число циклов, испытываемых деталью (скажем, зубом шестерни), меньше базового, то коэффициент режима получается больше единицы и соответственно повышается допускаемое напряжение. Таким образом, в расчетах на прочность находит отражение заданная долговечность детали. [c.176]

Оценка долговечности на стадии развития трещины малоциклового нагружения проводится с использованием уравнения (47) для скорости развития трещины. При этом в качестве исходных используются данные о значениях коэффициентов интенсивности напряжений (в упругой области), начальных размерах дефектов 1 , а также данные о значениях местной разрушающей деформации ёу в вершине трещины, определяемых но уравнению (42). В силу сложности интегрирования уравнения (47) в расчетах можно использовать соответствующие значения скорости роста трещины по уравнению (47) для различных I и по величинам dl/dN и I определять числа циклов Np для развития трещины от до L Если и для стадии развития трещины ввести в рассмотрение запас по долговечности [c.119]

Здесь 2ао — начальная длина трещины 2аы — длина трещины после N циклов действия нагрузки. Оуэн и др. построили расчетные графики коэффициента интенсивности напряжения, которые приведены на рис. 6.38. Графики представляют собой зависимости коэффициента интенсивности напряжения от числа циклов. При проведении расчетов задавались значениями Да и Qo- Из приведенных данных можно видеть, что при постепенном росте трещины создается такое положение, при котором величина ДХ достигает некоторого предельного значения, которое можно назвать предельным коэффициентом интенсивности напряжений. Точку неустойчивости перед предельным коэффициентом можно принять за точку, характеризующую долговечность при разрушении. Интересно отметить, что кривые роста трещины, соответствующие на рассматриваемом рисунке трещинам длиной 0,1 0,5 и 1 мм, хорошо совпадают с поведением, характерным для точки не-устойчивого разрушения. [c.181]

Это напряжение должно быть значительно ниже предела текучести материала, который за пределами пластической зоны у кончика трещины работает в пределах упругости деформирования. Безразмерный коэффициент а отражает как геометрический фактор, так и характер распределения напряжения а. При весьма большом отношении ВИ этот коэффициент равен единице, что имеет место и в случае бокового надреза длиной I. При конечном отношении В/1 и неравномерном распределении напряжений коэффициент а принимает другие значения [101]. Случай сквозной трещины (рис. 4.15, а) в растянутой или изгибаемой пластине встречается при проведении различных опытов на трещиностойкость материалов. В расчетах конструкционных элементов чаще встречается случай плоской поверхностной трещины (рис. 4.15,6). Очертание фронта такой трещины в процессе ее развития по ряду экспериментальных данных близко к полу-эллипсу. Соотношение его полуосей по данным опытов [65] составляет примерно 0,38. Постоянство этой величины при изменении абсолютных размеров трещины объясняется тем, что независимо от исходной формы, она приобретает через некоторое число циклов нагружения устойчивую форму равного сопротивления продвижению во всех точках ее фронта. Коэффициент интенсивности /( сохраняет и в этом случае выражение (4.35) при иных значениях а, но часто используют также и выражение К — оа у лЬ, где Ь — глубина трещины (рис. 4.15, б). В тех случаях, когда глубина Ь соизмерима с расстоянием от контура трещины до противоположной поверхности тела, теоретическое определение коэффициента К оказывается затруднительным и его обычно находят экспериментальным путем (так называемый метод /С-тарировки) с использованием энергетической трактовки условий предельного равновесия трещин, распространяющихся путем квазихрупкого разрушения, т. е. такого, когда пластические деформации могут появляться лишь в локальных зонах у кончиков трещины. [c.130]

Сварные соединения разнородных сталей при температуре эксплуатации выше 400—450° работают в заметно более тяжелых условиях. При этих температурах возможно развитие в зоне сплавления переходных структур диффузионного характера, приводящее к снижению работоспособности конструкции. При высокой температуре и большом числе циклов ее изменения необходимо учитывать термические напряжения, обусловленные разностью коэффициентов линейного расширения свариваемых материалов. Поэтому выбор сталей, сварочных материалов, типа конструкции и оценка ее работоспособности при температуре эксплуатации выше 400—450° представляет сложную задачу и требует учета ряда факторов, главные из которых приведены в данном параграфе. Основные положения расчета приведены в п. 3 главы И1. Типовые конструктивные решения для различных узлов из разнородных сталей даны в главах VI, УП и IX. [c.51]

Эта формула применяется для определения коэффициента г при расчете составляющей амплитуды разрушающих условных упругих напряжений, соответствующей пластической деформации, в зависимости от числа циклов по критерию разрушения при жестком нагружении (усталостное разрушение). [c.228]

При расчете составляющей амплитуды разрушающих условных упругих напряжений, соответствующей упругой деформации, в зависимости от числа циклов с учетом остаточных напряжений для определения коэффициента асимметрии г применяется та же формула, что и для г. В этом случае при а Од,2 значение а определяют до формулам От = сгд,2 — о, если (а ф а ) Од,2> [c.228]

В расчете амплитуд разрушающих условных упругих напряжений в зависимости от числа циклов по критерию разрушения при мягком нагружении (квазистатическое разрушение) используется коэффициент асимметрии г. [c.229]

Влияние частоты повторения циклов переменных напряжений на выносливость материала обычно учитывается уже при нахождении предела выносливости. Существующие испытательные машины, как правило, дают около 3000 циклов напряжений в минуту. Опыты показывают, что изменение этого числа в пределах от 500 до 10 ООО циклов минуту заметным образом на величине предела выносливости не сказывается. Поэтому при расчетах деталей, работающих при переменных напряжениях, специальный коэффициент динамичности напряжений Кц следует вводить только при скоростях повторения циклов, меньших 500 или больших 10 ООО в минуту, а также в тех случаях, когда, переменная нагрузка одновременно является ударной. [c.558]

Инженер-конструктор создает продукцию двух видов проект деталей и узлов, представленный чертежами и описательными ведомостями, и прогнозную оценку (расчет) их надежности и работоспособности. Именно второй вид продукции требует самых больших усилий и наиболее активного сотрудничества с разработчиками материалов. Предметом рассмотрения в данном случае является такой аспект работоспособности деталей, как рабочая долговечность. Чтобы предсказать ее, инженер должен определить напряжения, температуру, химический состав рабочей среды и характеристики поведения материала. Для этого он может воспользоваться собственными расчетами, проведением испытаний или консультацией специалистов. Чтобы описать поведение, можно использовать характеристики как связанные, так и не связанные с разрушением. К последней группе характеристик относятся такие свойства, как модули нормальной упругости и сдвига, коэффициент Пуассона, коэффициент линейного расширения, теплопроводность, излучательная способность, плотность. Они нужны для расчета напряжений, деформаций и температур. В числе связанных с разрушением рассматривают коррозионные свойства, характеристики ползучести и длительной прочности, диаграммы много- и малоцикловой усталости, характеристики вязкости разрушения, текучести и предела прочности. Совместное рассмотрение всех этих характеристик приводит к выводу, что механизмы разрушения (в их зависимости от температуры и числа циклов нагружения) представляют наибольший интерес для конструкторов камеры сгорания, а также рабочих и направляющих лопаток. [c.63]

В основу расчета долговечности при циклическом и длительном статическом нагружениях положен принцип суммирования повреждений, рассмотренный выше. Для определения местных деформаций используются результаты испытания материалов в условиях однородного напряженного состояния и их соответствующие аналитические интерпретации применительно к материалам циклически упрочняющимся, разупрочняющимся и стабилизирующимся в процессе циклического нагружения [29, 101, 117]. При этом пластические циклические и статические свойства определяются для зон концентрации с учетом их стесненности и кинетики в процессе нагружения. Расчет коэффициентов концентрации напряжений Кд и деформации К , производится на основе модифицированной зависимости Нейбера [29, 110, 118, 124]. Запасы прочности по напряжениям принимаются равным Пд = 2 и по числу циклов — = 10. [c.252]

Картина роста трещин примерно такая же. В обзоре [521 для алюминиевых сплавов эффект частоты, количественно незначительный в обычной атмосфере, растет с повышением температуры и влажности. Это же отмечалось для нержавеющих сталей [2211 и высокопрочных сталей [118]. Возникает вопрос — существует ли предел нагрузки, ниже которого трещина не растет, т. е. физический предел выносливости. В работе [327] испытывали на трещиностойкость чистую медь, низкоуглеродистую и нержавеющую (тип 304) стали с большой частотой нагружения (20 кГц) и установили, что такой предел есть. При этом измеряли скорости роста трещин до 4 10 мм/цикл. Изменение минимальной скорости роста трещины от 10 до 10 мм/цикл не влияет на пороговый размах коэффициента интенсивности напряжений, т. е. существует нагрузка, ниже которой образец с трещиной может выдержать бесконечное число циклов. С практической точки зрения не так уж важно знать предел выносливости и пороговый размах коэффициента интенсивности напряжений при малой частоте и очень больших базах. Все должно определяться спецификой нагружения детали в эксплуатации. В данном исследовании частота нагружения была характерной для конкретных изделий, и при этой частоте определяли предел выносливости и пороговый размах коэффициента интенсивности напряжений. В общем желательно в расчетах использовать пороговые характеристики и предела выносливости, полученные с одинаковой частотой и на одинаковых базах. Надо отметить, что предел выносливости и пороговый размах коэффициента интенсивности напряжений очень сходные характеристики, обе они определяют предел нераспространения разрушения при циклическом нагружении. [c.128]

Для многочисленных приложений уже более не приемлем расчет при неограниченной [долговечности путем введения соответствующих теоретических коэффициентов к пределу выносливости гладких образцов. Это могло бы привести к неоправданному завышению [размеров сечений, особенно для деталей, выполненных из алюминиевых сплавов, которые работают при относительно малых числах циклов. Современная тенденция состоит в том, чтобы проводить расчеты при ограниченной долговечности, и это может быть достигнуто для тех случаев, когда средние и знакопеременные нагрузки прикладываются согласно описанному ниже общему расчетному методу. Этот метод базируется на [объяснении характеристик образцов с концентрацией напряжений исходя из характеристик гладких образцов путем введения соответствующих эффективных коэффициентов концентрации. Сводка прилагаемых формул приведена в разд. 7.11, а примеры их применения даны в разд. 7.9. [c.20]

Влияние соотношения между амплитудой напряжений и средним напряжением цикла складывается для ушков с влия-нием коррозии трения между болтом и краем отверстия, вследствие чего увеличивается концентрация напряжений по сравнению с теоретической. Анализ результатов работы [552] показал, что прочность быстро падает с увеличением диаметра отверстия, и это связано с увеличением относительного движения в опасных точках между болтом и ушком. Полный эффект концентрации напряжений, вызванной коррозией трения, требует намного большего числа циклов для своего развития, чем случай чисто геометрического концентратора. Коррозия трения не оказываем влияния на эффективный коэффициент концентрации для среднего напряжения Кт, как указано в разд. 8,5. Приближенный учет рассмотренных факторов при расчетах на выносливость может быть сделан с помощью следующих двух выражений [c.234]

Полное решение этой задачи связано с необходимостью определять при каждом цикле нагружения направление развития трещины, приращение ее длины и коэффициент интенсивности напряжений с учетом изменившейся геометрии трещины при этом цикле нагружения. В результате может быть выявлена траектория трещины и оценена живучесть конструкции. Однако реализация такого пути расчета связана с большими трудностями. Поэтому определенный практический интерес представляет приближенное решение этой задачи, основанное на следующем экспериментальном факте при любом наклоне трещины по отношению к действующим растягивающим напряжениям рост трещины (после некоторого небольшого числа циклов нагружения) происходит по направлению, перпендикулярному к этим напряжениям (рис. 22.2). При этом за расчетную длину трещины можно принять ее проекцию на направление, перпендикулярное к действующим напряжениям. [c.222]

При переменной величине циклических напряжений (рис. 1.3.2, в) с постоянной величиной коэффициента асимметрии цикла На расчет ведется по приведенному постоянному напряжению Стцр (соответствующему расчетному числу циклов напряжений 2] i), действие которого по усталостной повреждаемости эквивалентно суммарному действию напряжений ст , с чис- [c.90]

Если по характеру работы возможны регулярные повторные подъемы одного и того же груза, то их следует учитывать при определении Л . Учет колебаний, возникающих в конструкциях в результате динамического приложения груза, производится лишь в случаях, когда 2 < N [0.13]. Число циклов напряжений элементов металлических конструкций см. в табл. 1.30. Допускаемые напряжения при расчетах на прочность даны в табл. 1.42—1.48 и при расчетах на выносливость — в табл. 1.49— 1.51 (запасы прочности см. в табл. 1.28). Для алю.чиниевых сплавов допускаемые напряжения основного металла, сварных, клепаных и болтовых соединений, приведенные в табл. 1.45—1.48, при температурах металла свыше 50 С должны быть умножены на коэффициент < 1. Нагрузки случая I, заданные в виде гистограмм (кривых распределения), заменяются эквивалентными нагрузками по (1.41). [c.83]

Определение допускаемых напряжений. К о н т а к т н ы х — по табл. 6.13 ч. 1, предел контактной вынос/ивости o/f = 17 HR + + 200, тогда для шестерен пш л = 17 52 + 200 = 1084 МПа и для колес Он нт = 17 50 -Ь 200 = 1050 МПа. В расчет принимается среднее значение твердости. По гpaф кy (рис. 6.21 ч. 1) при1ш-маем базовое число циклов при HR 50 Nho= S 10 циклов, коэффициент безопасности— Sh — 1,2. При jVh г < Л но (ограниченный срок [c.296]

Рассмотрим условия, опреде.пяющие долговечность элемента конструкции на стадии развития трещины. Как указывалось, число циклов, соответствующее росту трещины от начальной длины и до критической /с, определяет долговечность данного элемента конструкции по числу циклов. Чтобы обеспечить прочность конструкции, долговечность должна быть больше числа перемен заданной нагрузки. Таким образом, наряду с оценкой материала по классической кривой Велера, существенную информацию о поведении элемента конструкции с трещиной в условиях усталости должна дать механика разрушения. Следовательно, в данном случае, как обычно, надо исходить из того, что начальный трещиноподобный дефект существует в конструкции с момента ее изготовления (несмотря на дефектоскопический контроль, который, как известно, имеет определенный допуск на размер не-обиаружпваемых дефектов). К сварным конструкциям это относится в большей мере, и в этом случае желательно иметь критические значения коэффициентов иитеисивиости напряжений (Кс или Я/с) для основного материала, материала шва и материала переходной, термически поврежденной, зоны. Кроме этого, для сварных конструкций я елательно в области сварного шва знать величину и распределение остаточных напряжений. Все это вместе взятое способствует уточнению расчетов. [c.272]

В настоящее время существует ряд таких предложений по оценке напряжений и деформаций в упругопластической области. Наибольшее распространение получают соотношения, разработанные в [26, 27], а также уточнение этих зависимостей, предложенное в [28]. На рис. 18 приведены вычисленные на основе интерполяционного соотношения Нейбера Ks К = аа значения коэффициентов концентрации напряжений Ks и деформаций Kg, для полосы с отверстием (обд = 3) в зависимости от числа циклов для стали Х18Н9 при 650° С. Эти коэффициенты получены расчетом по изохронным кривым с учетом измерения асимметрии от полу-цикла к полуциклу [29]. Как отмечалось выше, для рассматриваемой стали стабилизация диаграммы деформирования наступает [c.57]

Связь между величинами ё тахк и 5maxs, а также между ё и циклическом нагружении описывается уравнением (31). На рис. 13 приведены результаты расчетов но указанному выше способу коэффициентов концентрации деформаций (сплошные линии) и напряжений /сд (пунктирные линии) для образцов из стали типа 18-8 с концентрацией напряжений (а = 3) при температуре 650° С. С увеличением числа циклов N и времени выдержки Твр коэффициенты концентрации приближаются к предельным [c.113]

С учетом указанных выше зависимостей скорость роста трещин dlldN оказывается зависящей не только от коэффициента интенсивности напряжений, но и от числа циклов N и времени выдержки Твр. Результаты расчетов по изложенному способу для пластины из стали тина 18-8 при температуре 650° G для = 10 лл по параметру времени Твр при 5 = 1 показаны на рис. 16 сплошными линиями, а по параметру при Твр = 0,1 — пунктирными. Из представленных данных видно, что по мере увеличения числа циклов и времени выдержки в цикле в результате уменьшения сопротивления пластическим деформациям (к) и предельной пластичности ё/ скорость развития трещины существенно увеличивается. По мере снижения номинальных напряжений цикла и числа циклов зависимость между величинами dl/dN и N может быть представлена в виде степенной функции. [c.117]

На рис. 17 показана зависимость между скоростью развития трещины и амплитудой коэффициента интенсивности напряжений Kia для тех же, что и на рис. 16, условий нагружения. Расчет скоростей трещин осуществляется но уравнению (47) для заданного числа циклов N при постоянном времени выдержки Твр и для заданного накопленного времени нагружения г, определяемого как произведение Твр iV. По мере увели)1ения N и т наблюдается усиление зависимости величины di/diV от if i . Таким образом, величина [c.117]

Сопротивление некоторого конструкционного материала мно-гоцикловому усталостному разрушению оценивают по кривой усталости, которая строится в координатах Отах — N при данном коэффициенте асимметрии цикла R, иногда также в координатах Ста — N. Числа циклов N наносятся в логарифмическом, а напряжения — в логарифмическом или натуральном масштабе (рис. 1.12). Заштрихованы области 95 % доверительной вероятности для средних значений долговечности. Кривая для = 0,1 нанесена по расчету согласно (1.7а). Аппаратура, на которой проводятся многоцикловые испытания на усталость, а также методика их проведения описаны, например, в работах [103, 88). Эти испытания проводятся, как правило, в условиях мягкого нагружения [c.19]

Развитие этих деформаций и повреждений по мере накопления числа циклов зависит от таких важных факторов, как уровень эксплуатационных нагрузок, циклические свойства материалов, максимальные температуры и длительность нагружения в цикле. Если температуры эксплуатации сравнительно невелики и не связаны с образованием статических и повторных деформаций ползучести, то в разрабатываемых методах расчета конструкций на малоцпк-ловую прочность температурно-временные эффекты не учитываются. Это обстоятельство позволяет существенно упростить методику расчета в расчете прочности и долговечности в качестве исходных для заданного режима эксплуатации устанавливаются амплитуды местных, упругопластических деформаций (или местных условных упругих напряжений), коэффициенты асимметрии цикла и число циклов нагружения. Расчет сводится [c.213]

После того как во входной инфор.мации определены последовательность эксплуатационных режимов и число циклов нагружения, для каждой из рассматриваемых точек элемента конструкции вводятся компоненты напряжений и соответствующие температуры (см. рис. 12.1). При этом компоненты напряжений должны быть предварительно представлены в виде функций времени, и в тех случаях, когда это необходимо, должны быть заданы теоретические или экспериментально полученные коэффициенты концентрации, соответствующие рассматриваемым категориял напряжений. Ограничения программы, которые при желании могут быть легко изменены соответствующим заданием размерностей массивов в операторах описания размерностей, следующие число вводимых в расчет сечений — 10, число точек с напряжениями в каждом сечении — также 10, число режимов нагружения, образующих цикл,— 10, число циклов нагружения — 10. [c.259]

Для расчета одного технологического режима переработки резиновой смеси в валковом зазоре необходимо подготовить исходную информацию в соответствии со следующими идентификаторами программы N , NR — задаваемое число циклов интегрирования соответственно в зоне клин — валок и в зоне валок — валок рабочего зазора по угловой координате поворота валка (в случае отсутствия клина — отражателя принимается N = 0) NY — число циклов интегрирования по координате у поперечного сечения зазора, принимаемое для построения расходной характеристики а у) с регулярным шагом по у, определяемым формулой (4.30) N—число равномерных шагов по а, определяющее число -j- I линий тока в поступательном потоке материала L — число пропусков циклов интегрирования по продольной координате зазора при выводе на печать информации об эпюре удельного давления и координатах линий тока в отдельных поперечных сечениях, а также о ряде других текущих параметров процесса R — радиус валка НО — минимальный зазор между валками Hq VI, V2 — линейные скорости V, V2 валков MU — коэффициент консистенции материала ы при заданной температуре переработки М — индекс течения материала т KMIN — нижняя граница интервала поиска относительного калибра HjHo слоя материала на выходе из рабочего зазора КМАХ — верхняя граница этого интервала GMAX — высокое в пределах экспериментальной кривой течения материала значение скорости сдвиговой деформации YФ. задаваемое с целью выделения программным путем малого по сравнению с предельным сдвигового напряжения, определяющего выбор равномерного или неравномерного шага интегрирования по у путем сравнения с граничными касательными напряжениями FIH, FI — подготавливаемые только для расчета процесса с использованием клинового устройства значения угловых координат сечений входа материала в зону клин — валок и зону валок — валок соответственно, взятые по модулю NH — число точек графика Я(ф) для задания геометрии зазора клин — валок, подготавливаемое также только при использовании клинового устройства Н2 — толщина слоя материала Н2 в сечении загрузки в рабочий зазор, задаваемая в случае отсутствия клинового устройства MFI, MH[1 NH] —одномерные массивы соответствующих координат фг и Hi зазора клин — валок, подготавливаемые в случае применения клинового устройства. [c.228]

При работе детали в условиях, вызывающих коррозию (например, при нахождении детали в воде), сопротивление материала переменным нагрузкам понижается, кривая усталости в координатах р—N не имеет участка с асимптотическим приближением к горизонтальной прямой в этом случае возможно лишь нахождение ограниченных пределов выносливости на базе некоторого определенного числа циклов. Вредное влияние коррозии может быть ослаблено путем наклёпа, азотирования, оксидирования, хромирования и некоторых других способов обработки поверхности детали. Влияние коррозии при расчете деталей может быть учтено путем соответствующего увелнчентьч коэффициента концентрации напряжений. [c.557]

Одной из наиболее информативных характеристик трещино-стойкости нелинейной механики разрушения является коэффициент интенсивности деформаций в упругопластической области К1е [1, 65-67], применимый в условиях статического и циклического нагружения. Его использование в инженерных расчетах [1, 68-71] позволяет определять запасы прочности и долговечности по предельным нагрузкам, локальным упругоплаетическим деформациям, размерам трещин и числам циклов нагружения. При этом основа расчетов — традиционные характеристики механических свойств (пределы текучести и прочности, относительные удлинение и поперечное сужение, показатель деформационного упрочнения и др.). Учитывается также влияние уровня номинальных напряжений, изменение параметров деформационного упрочнения, степени объемности напряженного состояния и предельной пластичности материала. [c.53]

Алгоритм расчета долговечности лопаток при программном нагружении представлен на рис. 139. Для расчета вводятся следующие данные а — напряжения изгиба (брутто) на верхней и нижней ступенях нагружения (задаются) N , /V,, —числа циклов в верхней и нижней ступенях нагрузки (задаются) С, т— параметры уравнения Париса (определяются по табл. 34) AKtit—пороговый размах коэффициента интенсивности напряжений (определяется по табл. 31) V (I) — зависимость геометрического фактора от длины трещины [c.228]

Подробный обзор литературы, относящейся к усталостной прочности, потребовал бы нескольких глав. Опубликованные данные касаются испытаний образцов, имевших различные форму, размеры и изготовленных из различных материалов Прямое сравнение чувствительности к концентраторам образцов из разных материалов затруднено из-за отсутствия общепризнанных критериев чувствительности к концентрации напрят жений, стандартов для образцов и таких условий испытаний,, которые можно было бы признать универсальными. В результате этого ряд опубликованных работ не монсет быть использован в практических расчетах. Конструктору приходится тратить значительное время для отыскания среди обильной литературы именно тех данных, которые ему необходимы он предпочитает обычно вести расчет на выносливость по общедоступной справочной литературе. Ниже предлагается метод, позволяющий вести сравнение данных испытаний в общем случае, когда и средняя нагрузка и переменная ее часть приложены к детали с концентратором напряжений произвольной формы и величины. Этот метод относится ко всевозможным значениям среднего растягивающего напряжения, амплитуды цикла и числа циклов до разрушения. Необходимым условием применения метода является наличие значений теоретического коэффициента концентрации напряжений для концентратора и усталостных характеристик для гладкого образца. [c.110]

Смотреть страницы где упоминается термин Расчет Коэффициент числа циклов напряжения : [c.495] [c.95] [c.291] [c.187] [c.221] [c.181] [c.331] [c.266] [c.180] [c.190] [c.33] [c.114] [c.41] [c.682] [c.37] [c.188] [c.188] [c.96]

Справочник машиностроителя Том 6 Издание 2 (0) -- [ c.4 , c.410 , c.411 ]

Справочник машиностроителя Том 4 (1956) -- [ c.410 , c.411 ]

ПОИСК

Коэффициент по напряжениям

Коэффициент расчет

Коэффициент цикла

Расчет по напряжениям

Расчет цикла ГТД

Цикл напряжений

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...