Сталь Магнитный анализ

В легированных сталях магнитный анализ позволяет проследить за перераспределением компонентов стали между а -раствором и карбидными фазами (качественно). [c.156]

Магнитный анализ применяется при исследовании структуры и состава стали и чугуна, а также для определения толщин немагнитных покрытий на ферромагнитных основах и некоторых других свойств ферромагнитных сплавов. [c.177]

Контроль фазового состава нержавеющей стали, магнитной проницаемости и сопротивления межкристаллит-ной коррозии может производиться двояким образом в образцах, изготовленных из пробы, специально отлитой во время разливки плавки в образцах, изготовленных из проб катаного или кованого металла. При плавочном контроле, как правило, используют первый способ, хотя оп при некачественной отливке пробы может дать ошибочные результаты. В последние годы при стабильной технологии производства справедливо предлагают отменить плавочный контроль и установить определение фазового состава и стойкости против коррозии путем оценки этих свойств на основании результатов химического анализа металла. [c.279]

Прн выплавке нержавеющих сталей переходного класса, а так же сталей с нормированным содержанием феррита химический состав перед выпуском плавки корректируют на основании оценки проб металла методом магнитного анализа 198, 141 ]. Получение определенного и необходимого количества мартенсита или феррита в пробах обеспечивает требуемые механические и технологи ческие свойства. [c.245]

Оценка количества остаточного аустенита в закаленных высоколегированных сталях связана с еще большими затруднениями. В общем случае такие стали после закалки состоят из легированного ферромагнитного мартенсита, парамагнитного остаточного аустенита и парамагнитных карбидов, поэтому намагниченность образца определяется соотношением (6.97). Для более или менее точного определения количества остаточного аустенита необходимо определить количество карбидов методом, не связанным с магнитным анализом, и иметь мартенситный эталон, по химическому составу аналогичный мартенситу исследуемой стали. Определение количества карбидов может быть выполнено методом химического карбидного фазового анализа, но изготовление многокомпонентного мартенситного эталона в большинстве случаев практически невозможно. [c.154]

Исследование процессов отпуска закаленной стали методами фазового магнитного анализа [c.154]

Количество ферромагнитной карбидной фазы, отличной от цементита, в образце, не содержащем парамагнитных фаз, может быть определено методом магнитного анализа. Рассмотрим наиболее простой случай - определение количества х -карбида в углеродистой стали. [c.155]

Рис, 6,72, Магнитограммы стали У12, за- Фазовый магнитный анализ [c.156]

Магнитный анализ определяет число ферромагнитных карбидных фаз в стали. При некоторых условиях возможно определение их объемного содержания и намагниченности насыщения. [c.156]

В заэвтектоидных сталях при температурах превращения аустенита ферромагнитен только феррит. Поэтому по формуле (6.104) определяется только количество эвтектоида без учета количества избыточных карбидов. Содержание последних должно быть определено другим способом. Для углеродистых сталей эта задача легко решается фазовым магнитным анализом методом эталона, рассмотренным выше (см. раздел 6.8.2). Точное определение количества избыточных карбидов в легированных сталях методами фазового магнитного анализа сопряжено со значительными трудностями или невозможно. [c.160]

Анализ структурного графа на рис. 5.4 вскрывает последовательный, многоэтапный характер электромагнитного расчета, основанного на методологии, изложенной в [8]. В данном случае можно выделить три основных этапа. На первом этапе вводятся НД, ОД, геометрические размеры воздушного зазора и паза якоря, что дает возможность определить векторную диаграмму и ненасыщенные параметры, расчетные коэффициенты магнитной цепи и магнитные характеристики воздушного зазора (поток, индукция, МДС). На втором этапе вводятся дополнительно высота спинки якоря и характеристики стали якоря, в результате чего определяются магнитные характеристики якоря вместе с коэффициентом насыщения и насыщенные значения параметров. На третьем этапе определяется необходимая МДС возбуждения, для чего требуется дополнительный ввод геометрических размеров и характеристик стали индуктора. [c.126]

Использование количественного анализа магнитных эффектов позволило найти количество углерода в этих состояниях. В частности, на ранних стадиях термообработки отпуском большая часть углерода стали (не менее 60% от общего количества) находится в свободном состоянии в виде сегрегаций в местах наибольшей концентрации дислокаций. [c.68]

Задача сортировки магнитных сталей по маркам материала возникает также часто, как задача сортировки по маркам алюминиевых сплавов. Основным средством сортировки сталей по маркам является спектральный анализ. Иногда для этой цели применяют метод, основанный на измерении термо-э. д. с. [Л. 22]. [c.119]

В работе [5] приводятся исследования зависимости магнитных свойств некоторых средне- и высокоуглеродистых сталей от режимов закалки и отпуска и проведен анализ возможности контроля их свойств магнитными методами. Имеются работы, посвяш,енные изучению магнитных свойств шарикоподшипниковых и инструментальных [7, 9], конструкционных слаболегированных сталей [5, 10, 11]. При этом оказывается, что контроль по магнитным свойствам не всегда возможен. Так, для некоторых легированных конструкционных сталей, а также углеродистых с содержанием углерода 0,3—0,4% и выше однозначное изменение магнитных и механических свойств с ростом температуры термообработки наблюдается не для всего интервала температур [10—12 и др.], что затрудняет применение магнитных методов контроля. [c.93]

Центральным научно-исследовательским институтом технологии и мащиностроения (ЦНИИТМАШ) разработан прибор для анализа аустенитных сплавов по магнитной восприимчивости [24]. Прибором можно пользоваться для научно-исследовательских работ, связанных с изучением упомянутых выше процессов, происходящих в аустенитных сталях, и, кроме того, прибор может быть использован для контроля качества термической обработки. [c.101]

Таким образом, анализ имеющихся работ по исследованию магнитных свойств высоколегированных жаропрочных, жаростойких и коррозионностойких сталей показывает, что [c.111]

Случай, когда hi — h , представлен на рис. 2, в. Несложно убедиться, что он в отличие от представленных на рис. 2, а, б удовлетворяет условию симметрии магнитного рассеяния и с этих позиций представляет собой приемлемую модель вытеснения магнитных потоков на поверхности листа. Однако очевидно, что то же можно сказать и о дефектах второго типа, представленных на рис. 2, г. Более того, дополнительный анализ показывает, что именно случай сквозного дефекта наиболее близок к реальной модели магнитного рассеяния в трансформаторной стали. Действительно, чем больше отношение Sd/So (где Sd — экваториальная (наибольшая) площадь сечения дефекта Sq — площадь поперечного сечения листа), тем меньше должна быть, как известно, общая намагниченность листа /о, при которой над дефектом образуются поля рассеяния. В случае сквозных или поверхностных дефектов минималь- [c.187]

Рассмотрены результаты исследования влияния термической обработки на магнитные свойства и кристаллическую структуру углеродистых и легированных конструкционных сталей при содержании углерода более 0,3°/о. Проведен анализ возможности контроля механи- [c.3]

Смещение электродного потенциала стали в электроотрицательном направлении для растворов, обработанных в магнитном поле напряженностью менее 8-10 А/м (1000 Э), наряду с уменьшением скорости коррозии может быть объяснено торможением катодного процесса, протекающего с кислородной деполяризацией. Данный вывод хорошо согласуется с результатами газового анализа, свидетельствующего об уменьшении концентрации кислорода [c.27]

Наблюдается меньшая жаропрочность стали типа 18-8 с присадками титана в образцах с мелкозернистой структурой и в тех случаях, когда в процессе испытания в сталях образуется сг-фаза или происходит выделение феррита. Повышение содержания алюминия, как правило, не контролируемого химическим анализом, может быть причиной повышения склонности стали к образованию а-фазы и ухудшению жаропрочности, если при ее выплавке не производилась рафинировка бором. Необходимо отметить, что обычная сталь типа 18-8, несмотря на склонность быть магнитной после нагрева при умеренных температурах, не показывает изменений, связанных с выделением а-фазы. [c.332]

Рентгенографический анализ остаточного аустенита в стали в отличие от магнитного и металлографического дает возможность измерять его количество в слое определенной толщины детали произвольной формы. При магнитном методе определяют среднее содержание аустенита по всему объему специально изготовленного образца, а при металлографическом исследуют только поверхность. При рентгеновском исследовании, кроме того, решается и другая задача определение содержания углерода в аустените. Это имеет значение при выяснении условий полноты закалки, обезуглероживания поверхностного слоя и при анализе результатов химико-термической обработки. В последнем случае возможен послойный анализ. [c.131]

Определение степени магнитной текстуры трансформаторной стали. На рис. 9.66 приведена схема прибора, позволяющего проводить анализ совершенства магнитной текстуры в процессе производства стали [9.40]. Устройство состоит из электромагнита 9 и измерительных катушек 1—8, расположенных в плоскости, перпендикулярной оси магнита. Катушки соединены через коммутатор с измерительным блоком. Электромагнит устанавливают на поверхность исследуемого металла и включают напряжение питания обмотки 10 расположенной на сердечнике 9. Создаваемый магнитный поток распространяется в металле радиально и частично замыкается в измерительных катушках. Анизотропия [c.113]

Для проверки соответствия качества стали от партии отбирают для химического анализа одну пробу от плавки в соответствии с требованиями ГОСТ 7565-73 для определения качества поверхности и размеров — 100 % прутков для определения магнитных свойств (коэрцитивная сила и остаточная индукция)—от двух прутков по одному образцу, для проверки твердости 10 % прутков, но не менее Шт. . [c.333]

Магнитный анализ структуры и свойств металлов должен получить весьма значительное распространение на производстве. В заводской практике применяются карбометры для экспресс-определения углерода в стали, аустенитометры для контроля количества остаточного аустенита при закалке и отпуске быстрорежущей стали, приборы для экспресс-определения твёрдости стали и специальные установки для магнитометрического исследования изотермического превращения аустенита. [c.373]

Заключительным этапом термической обработки является контроль. Кроме измерения твердости и микроструктурного анализа находят применение методы магнитного анализа. В Мароч- IV нике приведены данные, характеризующие магнитные свойства стали в отожженном и закаленно-отпущенном состоянии. [c.234]

Крэнгл [7] и Саксмит сделали важный вклад в этот вид термомагнитного анализа применительно к сталям, изучив выделение карбидов и превращение остаточного аустенита. Были определены кривые а — Т для двух карбидов железа. Эти результаты магнитного анализа оказали существенную помощь при последующих исследованиях, позволивших установить кинетику некоторых превращений в сталях (см. [11], где приведены дальнейшие ссылки на литературу, а также гл. VII ), разд. 14.2). [c.317]

МАГНИТНЫЙ АНАЛИЗ ХРОМОНИКЕЛЬМАРГАНЦЕВОЙ АУСТЕНИТНОЙ СТАЛИ [c.287]

Возможность применения магнитного анализа к аустенит-ным сталям основана на резком различии магнитных свойств парамагнитной уфазы, карбидов и ферромагнитной а-фазы [1]. [c.288]

Магнитный анализ неферромагнитных материалов. По пара- и диамагнитным свойствам определяют изменения фазового состояния аустенитных сталей и сплавов при высоких температурах Парамагнитная восприимчивость опре деляется по сило, с которой тело втя гивается в неоднородное магнитное поле Такое поле-можно получить, если изго товить электромагнит со скошенными по люсами. Тело с магнитным моментом М помещенное в поле в вакууме, неодно родность которого в электромагните [c.63]

В унифицированной СЗ по рис. 5.2, пригодной для ЭД разного типа, ротор представляется эквивалентными активными 21, К22 и индуктивными Х21, Х22 элементами, образующими две параллельные цепи. Для синхронного режима СД сопротивления одной из ветвей определяются наличием возбуждения, а другой — лишь его явнополюсно-стью. При отсутствии возбуждения (АД, СРД) для неявнополюсного СД, а также для гистерезисных ЭД в СЗ присутствует лишь одна ветвь ротора с сопротивлениями Кг тл Х - Последнее в зависимости от степе-Ди возбуждения и нагрузки СД может быть положительным или. отрицательным (выступая как емкостное). Намагничиваюший контур представлен в СЗ действительным индуктивным сопротивлением цепи намагничивания Хд (н) (хотя ток в нем при наличии возбуждения и не равен фактическому току XX), а введение в него в соответствии с понятием комплексной магнитной проницаемости активного сопротивления Го (т>) позволяет достаточно точно учесть также и потери в стали статора, что при обычном анализе синхронных ЭД вызывает определенные затруднения. [c.114]

Магнитный метод анализа текстур менее универсален, чем описанные выше. Но он весьма широко используется для многих ферромагнитных материалов, обладающих анизотропией магнитных свойств (трансформаторная и динамная сталь и др.) - Метод основан на том, что образец из магнитно анизотропного материала при намагничивании стремится ориентироваться направлением легкого намагничивания вдоль магнитного поля. При этом создается крутящий момент, величина которого зависит от положения образца. Определение этого крутящего момента при разных положениях образца и позволяет судить об анизотропии магнитных свойств (константе магнитной анизотропии). Метод весьма эффективен для анализа рассеяния текстуры, однако не позволяет расшифровывать кристаллографические па-раметры текстуры. Благодаря своей простоте метод широко используется как контрольный в производственных условиях. В сочетании с рентгеновским методом может быть полезен и для анализа текстур. [c.274]

Своего рода визитной карточкой ФГУ ЦСМ РБ стал цикл работ по идентификации и количественному определению токсичных микропримесей, содержащихся в различных алкогольных напитках. В этих исследованиях задействован комплекс современных инструментальных методов анализа, включая различные виды и комбинации газовой и жидкостной хроматографии, масс-спе-ктрометрии и спектроскопию ядерного магнитного резонанса на ядрах дейтерия. [c.134]

Схематически вариант а) первого типа дефектов представлен на рис. 2, а. Анализ показывает, что в этом случае над поверхностью, к которой примыкает дефект, магнитный поток рассеяния должен образоваться при меньшей средней намагниченности листа, чем над противоположной поверхностью. Объясняется это тем, что бесконечно тонкий слой металла (как это можно считать) между дефектом и верхней поверхностью намагнитится до касыщения при незначительной средней намагниченности лис-та. Специальными же исследованиями установлено, что магнитный поток рассеяния, обусловленный к. д. м. с., начинает улавливаться на обеих поверхностях одновременно при одной и той же средней намагниченности листа. Следовательно, вариант а) не может служить моделью расположения квазидефектов в листах трансформаторной стали. [c.187]

В работе предложена методика для количественного измерения магнитного поля рассеяния ка поверхности намагниченных пластин трансформаторной стали и приводятся результаты таких измерений. Приводится также распределение интенсивности магнитного рассеяния на поверхности листа и в зависимости от расстояния до поверхности. Показана связь интенсивности магннтного рассеяния с кристаллической структурой листов. На основе анализа характера магнитного рассеяния предложена модель магнитных квазидефектов в листах трансформаторной стали. [c.261]

Металлографический анализ образцов для стали ЗКП показал, что зерно феррита при температуре отжига 560 °С имеет размер 9—10 баллов при коэрцитивной силе 2,07 Э. С увеличением температуры отжига зерно монотонно возрастает, а коэрцитивная сила падает, и при 750°С размер зерна феррита равен 5—6 баллам, а коэрцитивная сила—1,43 Э. Для стали 20СП в интервале температур отжига 560—750 °С механические и магнитные свойства изменяются медленнее, чем для стали ЗКП. Металлографические исследования подтверждают, что в указанном интервале наблюдается незначительный рост зерна феррита, что и обусловливает малые изменения магнитных и механических параметров. При температурах отжига, близких к 800 °С, процесс рекри сталлизации прекращается, размеры зерен выравнива ются и повышение температуры выще 800°С незначи тельно изменяет механические и магнитные свойства [c.92]

Среди электромагнитных приборов для контроля твердости наиболее широко применяют структуроскоп ВС-ЮП. Он предназначен для контроля прутков, труб, уголков, болтов, шпилек и т. п. из сталей 10, 25, 35, 45 (ГОСТ 1050—74), а также из других сталей, для которых может быть установлена однозначная связь электромагнитных характеристик с твердостью. Частота тока питания проходного преобразователя 175 Гц. Принцип работы прибора основан на возбуждении в испытуемом токопроводящем изделии вихревых токов и анализе изменения вторичного поля вихревых токов в зависимости от измеряемого параметра (твердость). Для анализа применяют амплитудно-фазовый метод обработки информации, которая сравнивается с сигналом от эталонного образца. Прибор мо>кет работать в двух режимах — по первой п по третьей гармонике. Трудность нсполь-зоваипя электромагнитных структу-роскопов для контроля твердости заключаете в необходимости отстройки от многих влияющих на результат измерения неконтролируемых параметров (зазор, диаметр, длина изделия, вариации химического состава, удельная электрическая проводимость и т, д.). В настоящее время такие приборы, кап и магнитные, могут быть рекомендованы в качестве индикационных средств, а уточнять их метрологические характеристики можно только после соответствующих экспериментальных статистических исследований для стали выбранной марки. [c.274]

Выявление структуры стали методом магнитной суспензии [10]. Подготовленный обычным способом шлиф помещают в неоднородное магнитное поле, образуемое при помощи специального электромагнита, и покрывают его при наложенном поле магнитным коллоидом (суспензией). Частицы магнитного порошка, затягиваясь магнитным полем поверхности шлифа, образуют узор, характер которого обусловливается распределением магнитного потока в зависимости от ферромагнетизма структурных составляющих. Узор этот рассматривается под обычным металломикроско-пом при увеличении в 100, 200, 400 раз в зависимости от сложности структуры. Полученные изобрамтения структуры стали по окраске своей дают часто негативное изображение структуры, выявленной травлением. Метод позволяет производить быстрый анализ структуры стали, трудно поддающейся травлению. [c.178]

Аустенитные нержавеющие стали не обладают достаточной стойкостью в эвтектике свинец — висмут при температуре 600° С, поэтому использовать их нецелесообразно. Железо и низколегированные стали, хотя и имеют несколько большую стойкость, но и они также не могут быть использованы вследствие их недостаточной жаропрочности. Сталь 1Х18Н9Т, имевшая в исходном состоянии аустенитную структуру, после испытаний в эвтектике свинец — висмут становится магнитной. Рентгеноструктурным анализом в ее поверхностном слое обнаружена а-фаза [1,64]. Вероятно, один из компонентов стали, а именно никель, выщелочивается из поверхностного слоя вследствие избирательного растворения. Устойчивость аустенита при этом снижается, что и вызывает фазовое превращение у-фаза переходит в а-фазу. Предварительное насыщение эвтектики никелем должно снизить ее агрессивное воздействие на аустенитную нержавеющую сталь. И действительно, после испытаний в эвтектике, содержащей 0,6% никеля, предел прочности стали и относительное [c.52]

Фазовый состав сталей изучался методами микро- и рентгеноструктурного анализа, а также измерением относительной магнитной проницаемости, твердости и микротвердости. Термообработка состояла в следующем. Образцы сталей в эвакуированных кварцевых ампулах проходили гомогенизацию при 1150°С (стали, содержащие свыше 20% Сг, гомогенизировались при 1200 °С). После 15-часовой выдержки часть образцов закаливалась в воде, а остальные выдерживались при более низких температурах и затем закаливались. Таким методом были получены образцы сталей, закаленные с температур 1150 (1200), 1000, 850, 750 и 650 °С после выдержек 15, 30, 65, 90 и 240 ч соответственно. [c.103]

Осмотр с применением магнитной (или цветной) дефектоскопии Спектральный анализ (стилоскопирование) литых корпусов из стали марок 15Х1М1ФЛ, [c.206]

Осажденные частицы выстраиваются на поверхности подложки в цепочки, перпендикулярные направлению течения смазки, причем большие частицы располагаются на входе, а малые — на выходе подложки. Кроме того, осаждение частиц определяется значением их магнитного момента. Ферромагнитные частицы осаждаются первыми, парамагнитные и диамагнитные—далее на подложке. После того как вся порция жидкости стечет с подложки, по ней пропускают растворитель и фиксирующий раствор. После высыхания феррограмма готова для дальнейшего исследования — качественного или количественного. Качественное исследование состоит в наблюдении морфологии частиц под микроскопом или в определении типа частиц изнашивания с помощью бихроматического микроскопа (использование красного и зеленого светофильтров позволяет определять наличие окислов по их окраске), или с помощью разогрева феррограммы и наблюдения частиц изнашивания под микроскопом (при 330° С частицы низколегированной стали становятся голубого цвета, дальнейшее нагревание приводит к тому, что частицы чугуна покрываются голубыми пятнами). Для количественного анализа частиц используются два основных метода. Один из них — метод прямого считывания, состоящий в вычислении показателя изнашивания, который обычно выражается через оптические плотности осадка на входе и на выходе феррограммы. Показатель износа зависит от степени разбавления пробы, что учитывается с помощью фактора разбавления. [c.190]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...