Разброса коэффициент

Влияние разброса коэффициента теплопередачи [c.179]

Оценку однородности укладки волокон проводили, измеряя расстояния между волокнами в ряду и между рядами с помощью микроскопа МИМ-3 при увеличении до 300 с шагом делительной сетки 0,004 мм. Схема измерений и результаты представлены на рис. 8.2. Объем выборок для каждой величины составлял 220 измерений, которые выполняли в различных местах среза, равномерно по всему сечению. Диаметр волокна 6 имеет относительно стабильные значения с малым разбросом, коэффициент вариации = 0,017 при объеме выборки ПО измерений. [c.230]

По-видимому, из фиг. 4 можно было бы заключить, что скорость роста пузырей изменяется весьма сильно у первого пузыря она была небольшой, а у других была значительной. Но такое заключение, как показывает фиг. 5, ошибочно. В этом случае были использованы те же самые данные, но с отнесением каждого пузыря к своему собственному начальному времени. Ясно, что радиусы всех пузырей более или менее пропорциональны корню квадратному из времени. Разброс коэффициента от расчетного значения составляет 25%. [c.365]

Оболочки, работающие на устойчивость. Их экспериментальная проверка проводится с целью определения минимального уровня несущей способности конструкции. Для этого должен быть набран достаточный статистический материал по нескольким испытаниям. Случайный характер разброса коэффициентов устойчивости k обусловливает возможность использования в расчетах вероятностных методов, которые позволяют установить с заданной вероятностью реализации минимальное значение к, принимаемое [c.34]

Критическое значение — случайная величина. Однако ее дисперсия весьма невелика. Для развитых трещин ее коэффициент вариации мал по сравнению с единицей. Сделанное замечание относится к статистическому разбросу критического коэффициента интенсивности для материалов с макроскопически однородными свойствами. Разброс коэффициента интенсивности может быть связан с различие.м этих свойств в разных партиях материала. Рассмотрение этого разброса выходит за рамки настоящего анализа. [c.148]

Моделирование композита на ЭВМ. Моделирование материала состоит в формировании двухмерных массивов случайных чисел, характеризующих случайные значения прочности волокон в дефектных местах (массив ЯЕ), случайные значения прочности локальных объемов матрицы, прилегающей к дефектным местам волокон о ь (массив ЯМ), и случайные значения сдвиговой прочности связи (массив ЯВ). Четвертый массив случайных чисел составляют коэффициенты передачи нагрузки кр которые отражают случайный характер погрешностей в укладке волокон (массив ЯК). Заметим, что среднее значение коэффициентов передачи нагрузки вычислялось по формуле (10) разд. 9, гл. 2, а разброс коэффициентов определялся разбросом расстояний между волокнами (3) разд. 5. [c.181]

Прочность борных волокон обладает заметным статистическим разбросом. Коэффициент вариации прочности в зависимости от дефектности структуры поверхности волокон колеблется в пределах 17— 36%. [c.22]

Такая операция дает наименьший разброс коэффициентов для данного преобразованного уравнения, и не имеет смысла пытаться какими бы то ни было подстановками или приемами подавить еш,е более этот разброс. [c.103]

Для ГРД с насосной подачей жидкого компонента и двухкомпонентным газогенератором по аналогии с ЖРД весьма желательным является уменьшение разброса коэффициента соотноше- [c.215]

На основе выполненных измерений на рис. 9 приведены данные по разбросам коэффициентов сдвиговой и рэлеевской анизотропии для различных используемых марок стали. Анализ данных демонстрирует существенное различие в величинах и [c.21]

Степень точности предложенных зависимостей невелика, максимальный разброс опытных точек составляет 33%. Автору работы [37] не удалось найти количественную зависимость, определяющую влияние изменения объемной пористости т на коэффициент теплоотдачи, что объясняется недостаточной точностью использованных методов исследования и небольшим изменением объемной пористости m в опытах. [c.68]

Максимальный разброс опытных точек лежит в пределах 8%. Для шаровой укладки с пористостью т<0,40 значение экспериментального коэффициента теплоотдачи, по данным работы [33], на 20% больше, чем рассчитанного по зависимости (4.13), а показатель степени при числе Re выше. Авторами работы [26] обнаружено существенное влияние объемной пористости m на средний коэффициент теплоотдачи. При обработке [c.70]

Разброс опытных точек вокруг предлагаемой зависимости не превышает 15 /о. Результаты исследования показаны на рис. 4.2 для трех опытов, проведенных автором, четырех опытов по определению среднего коэффициента теплоотдачи, вы- [c.75]

Расхождения относительных локальных коэффициентов теплоотдачи при изменении числа Re от 5-10 до 9-10 практически не обнаружено, разброс опытных данных не превышал 8%. Проведенное суммирование полученных локальных коэффициентов по поверхности шарового калориметра диаметром 90 мм показало хорошее совпадение со средним значением коэффициента теплоотдачи, подсчитанного по зависимости (4.18) Nu = 0,485 iRe , полученной авторами при объемной пористости канала т = 0,40. [c.84]

В литературе имеются различные, как правило, частные данные о коэффициентах k, go6- Причиной значительного разброса этих данных (табл. 4-1) является сущность подобных коэффициентов. При пользовании простыми по форме зависимостями (4-1), (4-2) вся трудность расчета переносится на коэффициенты k, go6, которыми покрывается влияние многочисленных и разнородных факторов. Примеры недостаточности применения для рассматриваемого вопроса теории размерности можно найти в Л. 55, 207]. В [Л. 55] наряду с интересными экспериментальными данными и выводами приведены законы подобия, описывающие процессы в установках [c.114]

Разброс опытных точек характеризуется ошибкой 14,2%. Указанную точность обобщения можно признать допустимой, учитывая отсутствие в ряде случаев прямых данных о коэффициенте формы частиц. [c.166]

На рис. 2.6 построена зависи.мость т р = / (М,,.), точками даны опытные значения т)оп, близкие по значению к расчетным. Некоторый разброс опытных данных может быть объяснен погрешностью определения коэффициентов очистки т] и полей скоростей М,., влиянием дисперсного состава золы на входе в электрофильтр, содержанием продуктов недожога и рядом других трудно учитываемых факторов. [c.76]

Физические основы явлений усталости еще не изучены в степени, позволяющей создать стройный расчет деталей на циклическую прочность. Отсутствие основополагающих физических принципов заставляет идти по пути накопления экспериментальных данных, которые не всегда позволяют произвести достоверный расчет, тем более, что данные, получаемые различными экспериментаторами, имеют большой разброс, а зачастую, вследствие различия методики испытаний, несопоставимы и даже противоречивы. Из-за наслоения новых данных, введения поправочных коэффициентов, а также многообразия подлежащих учету факторов расчетные формулы все более усложняются. [c.314]

Расчет на надежность сварных соединений при циклических нагрузках можно производить по формулам ( 1.6). На основании отечественных и зарубежных исследований, содержащих диапазон рассеяния предела выносливости сварных соединений, можно оценить коэффициент вариации предела выносливости за счет разброса качества сварного шва следующими значениями стыковое соединение, сварка автоматическая и полуавтоматическая 0,03 то же, сварка ручная 0,05 нахлесточное соединение 0,06 сварные двутавровые балки 0,05 сварные коробчатые балки 0,09. [c.67]

Коэффициент вариации напряжений начальной затяжки V, зависит от способа контроля затяжки. При затяжке динамометрическим ключом разброс ее составляет (25...30)%, Оз = 0,08 при затяжке по углу поворота гайки разброс 15%, ), = 0,05 при контроле затяжки по деформации тарированной упругой шайбы разброс 10 %, и., = 0,04 при контроле по удлинению болта разброс (3...5) %, [c.119]

В табл. 6.13 представлены результаты вероятностного анализа при учете технологических факторов на фоне детерминированного воздействия эксплуатационных факторов, которое выражается в виде различных сочетаний напряжения, частоты и температуры окружающей среды. Эти сочетания определялись с помощью матрицы коэффициентов влияния, фрагмент которой приведен в табл. 6.11. Здесь приведены только границы разброса потребляемой мощности в номинальном режиме работы, пускового тока и времени разгона, хотя по каждому показателю были получены и гистограммы распределений. Эти данные позволяют выявить неблагоприятные сочетания внешних воздействий по различным рабочим показателям. В данном случае седьмой вариант эксплуатационных воздействий оказывается неблагоприятным по уровням потребляемой мощности и пускового тока, а восьмой — по уровню времени разгона. На рис. 6.42 представлены гистограммы распределения значений номинального тока в различных условиях испытаний, которые дают [c.262]

Основным источником информации о коэффициентах диффузии D твердом теле, как и в жидкости, является эксперимент. При этом вследствие крайней чувствительности результатов измерений к степени чистоты исследуемого образца, способу его приготовления и к колебаниям температуры результаты различных измерений обычно характеризуются разбросом в пределах порядка величины. В связи с этим данные, представленные в таблицах, являются результатом усреднения по большому числу экспериментальных данных и в силу произвольного характера усреднения справедливы в лучшем случае по порядку величины. [c.378]

Нормативное знач< ние предела текучести Яу устанавливается стандартами для каждой марки стали или другого строительного материала. Составители этих стандартов учитывали естественный случайный разброс по качеству материала. Разумеется, что в стандарт вошли наименьшие значения предела текучести, еще допускаемые к эксплуатации. На металлургических предприятиях проводится контроль качества материала, в том числе и по величине Д . Если в ходе контроля предел текучести оказывается меньше стандартного, то соответствующую партию бракуют. Однако упомянутая проверка осуществляется выборочно, поэтому за ворота предприятия-изготовителя изредка может выходить металл с пределом текучести, уступающим значению Яу. Чтобы застраховать себя и от такой возможности, вводят коэффициент надежности по материалу у ., принимаемый для различных марок стали в пределах от 1,10 до 1,25. [c.89]

Теперь поставим следующий вопрос. Пусть известно распределение прочности моноволокон, определенное на некоторой длине Lo. Требуется определить прочность пучка волокон длиной L. Если L < Lo (а для композитов, как будет показано ниже, выполняется именно это условие), то в силу вступают два противоположных фактора. G одной стороны, масштабный эффект при большом коэффициенте вариации выражен более сильно, поэтому средняя прочность на длине L растет по сравнению с прочностью, определенной на длине Ьц. С другой стороны, реализация прочности в пучке о оказывается ниже средней прочности и это снижение прочности увеличивается с ростом коэффициента вариации. Поэтому не вполне ясно, какому волокну следует отдать предпочтение, с большим разбросом прочности или с малым разбросом. Во всяком случае, предъявляемые иногда к поставщикам волокна требования ограничить дисперсию прочности некоторым узким пределом не могут считаться оправданными. [c.695]

Так как экспериментальные данные имеют заметный разброс и условия эксплуатации изделий могут оказаться различными, то для обеспечения безопасности или нормального функционирования изделия в расчеты вводится коэффициент запаса п, который часто сопровождают индексом, указывающим на то, к какому режиму этот коэффициент относится. Коэффициент запаса п>1 [c.16]

Зависимость, показанная на рис. 5.6, является общей для всех датчиков, подвергнутых низкотемпературной градуировке, с разбросом опытных точек от обобщающей линии 5 %. Продолжение опытных точек и обобщающего графика в области температур 0...100 С подтвердило постоянство рабочих коэффициентов в этой зоне. При повышении [c.107]

Влияние случайных отклонений расхода в межтрубном пространстве и в трубах, а также разброс коэффициента теплопередачи на эффективность исследованы в совместной работе ФЭИ и НПО ЦКТИ [5]. В ней применена модель параллельных элементов, согласно которой кожухотрубный аппарат разбивается на невзаимодействующие параллельные элементарные теплообменники типа труба в трубе с различными геометрическими и режимными параметрами. Эффективность нагрева, определенная по среднемассовьш конечным температурам теплоносителей, равна [c.176]

В общем случае решение системы (3.12) может бьггь реализовано несколыдами методами, каждый из которых обладает определенными преимуществами и несвободен от недостатков. Сложность решения системы (3.4) определяется ее большой размерностью (количество участков и узлов может достигать нескольких тысяч), нелинейностью зависимости потерь напора h от расхода X и незначительным в 10—12 раз разбросом коэффициентов гидравлического сопротивления S. [c.88]

Существенное снижение прочности материала показывает и имитация неравномерности укладки, т.е. разброса расстояний между волокнами и сопутствующего ему разброса коэффициентов передачи нагрузки. Анализ зависимостей прочности бороалюминия от объмных долей компонентов при разных значениях параметра y (характеризующего разброс расстояний между волокнами) (см. рис. 92, Ь) показывает, что наиболее отрицательно неравномерность в укладке волокон сказывается в интервале их объемных долей = 0,25-гО,5, что хорошо согласуется с экспериментальными данными и проявляется на практике в существенном разбросе прочностных свойств композитов именно в этом интервале объемных долей компонен тов [106, 107]. Достижение более высоких объемных долей волокон (f/ = 0,6-r0,7) возможно лишь при относительной равномерной и безде- [c.190]

Является перспективным использование керамических материалов. В настоящее время их применение сдерживается в основном двумя причинами. Первая — большой разброс коэффициента усадки шликерной массы при спекании, что не позволяет получать детали выше 5-го класса точности. Вторая причина связана с тем, что для изготовления деталей из высокоглиноземистых шликерых масс требуется специальное технологическое оборудование — шаровые мельницы для приготовления массы, машины шли-керного литья и водородные печи для спекания массы. [c.161]

Разброс коэффициентов готовности изделий варианта В очень большой, поэтому для него необходимо определить средний взвешенный геометрический показатель. Это подтверждается следующими значениями максимальных относительных погрешностей 8тах [c.49]

Грузонесущие элементы конвейера изготовляют из малоуглеродистой и легированной сталей спокойной плавки марки 20 (ГОСТ 1050—60). Особое внимание обращается на качество сварных швов ответственные соединения выполняются на заклепках. Стальные упругие элементы (пластинчатые рессоры и цилиндрические пружины) изготовляют из сталей 55С2, 60С2 или 60С2Н2А (ГОСТ 2052—53) с соответствующей термической обработкой допускаемые напряжения на изгиб — не более 1000—1200 кг/см . Резино-металлические упругие элементы выполняются с применением высококачественных марок резины высокой долговечности с минимальным разбросом коэффициентов жесткости. Рекомендуется производить подбор и группировку упругих элементов по коэффициентам жесткости для обеспечения точной настройки упругой системы конвейера на околорезонансный режим. Упругие элементы должны располагаться равномерно по всей длине конвейера. [c.325]

Рис. 9. Разброс коэффициентов сдвиговой и рэлеевской анизотропии для разных марок стали ФРГ (70-е гг.), 15ХСНД, 17Г1С сталь 80-х гг. Х70 "Маннесман" (МГ Ямал-Европа)

Разброс опытных точек не превышает 25% от значений по зависимости (3.13). Наступление автомодельной области течения для шаровой насадки, когда коэффициент сопротивления остается неизменным, обнаружено при Re=10 . В работе [28] было показано гораздо более сильное влияние объемной пористости шаровой насадки на коэффициент гидродинамического сопротивления слоя g при рассмотрении явления в рамках внешней задачи, чем это предлагали другие авторы. В литературе известно несколько работ зарубежных авторов, в которых обобщаются опытные данные по сопротивлению шаровых насадок. Так, в работе Клинга [32] для Re=10-f-10 приведена следующая зависи.мость для определения коэффициента сопротив- [c.58]

Результаты всех исследований, проведенных в МО ЦКТИ, по определению коэффициентов сопротивления слоя и струи >.стр различных укладок моделей шаровых твэлов в круглых трубах и модели ак внои зоны в изотермических и неизотер-мических условиях приведены в табл. 3.4 и на рис. 3.3. Из рисунка следует, что почти во всех опытах удалось достичь автомодельного режима течения, при котором изменение сопротивления Ар зависит практически только от изменения квадрата скорости и плотности, а не зависит от числа Re. Отчетливо видно существенное влияние объемной пористости т шаровой укладки на коэффициент сопротивления слоя Так, при изменении объемной пористости от 0,66 до 0,265 коэффициент сопротивления уве 1ичивается примерно в 30 раз. Разброс опытных данных по коэффициенту сопротивления для определенной шаровой укладки не превышает 10% среднего значения, что указывает на достаточную степень точности измерения перепада давления и массового расхода. В п. 3.1 была теоретически определена зависимость (3.9) коэффициента сопротивления струи Я-стр от объемной пористости т и константы турбулентности астр. [c.62]

Несмотря на значительные расхождения между экспериментальными и расчетными данными (рис. 3.11), выражение для конвективной составляющей коэффициента теплообмена в ряде случаев [75, 76, 78, 88] довольно успешно описывает экспериментальные данные. Это позволило провести ряд специальных опытов, направленных на изучение механизма конвективного теплообмена в слоях крупных частиц. Исследования проводились на установке, подробно описанной в параграфе 3.4. Измерение коэффициентов теплообмена между поверхностью датчика-нагревателя и слоем дисперсного материала осуществлялось по методике, изложенной в 3.4.3. В данной серии опытов использовался датчик диаметром 13 мм, устанавливаемый вертикально вдоль оси колонны или горизонтально на расстоянии 62 мм от газораспределительной решетки. Слой образовывали модельные материалы — стеклянные шарики узкофракционного состава со средними диаметрами 0,45 мм (0,4—0,5), 1,25 мм (1,2— 1,3) и 3,1 мм (3,0—3,2). Их физические характеристики приведены в табл. 3.3. Коэффициенты теплообмена измерялись в псевдоожиженных слоях, затем в плотных, зажатых сверху жесткой металлической сеткой (опыты проводились в колонне из оргстекла, при этом движения частиц не наблюдалось). Эксперименты с плотн лми зажатыми слоями повторялись заметного разброса точек (вне пределов точности измерений) не наблюдалось. [c.88]

При малых концентрациях (а2< 0,05), получаемые значения ц согласуются с формулой Эйнштейна, но при больших определяемые из таких опытов вязкости (х существенно превышают значения (3.6.51) и, кроме того, имеют значительный разброс у разных авторов и при разных комбинациях фаз (рис. 3.6.1). Этот разброс, но-видимому, отражает неньютоновость концентрированных вязких дисперсных смесей и недостаточность величин р и ц, для определения их механических свойств. В связи с этим на практике приходится для каждой смеси и реальных устройств в рассматриваемом диапазоне режимных параметров (например, расходов) проводить эксперименты по определению потери напора, привлекая для их обработки различные реологические модели, в частности, модель вязкой жидкости с эффективным коэффициентом [c.171]

Представленный,пример показывает лишь один из возможных способов применения алгоритмов вероятностного анализа. Крюме того, они находят применение и для решения других задач. Так, выявление параметров, наиболее влияющих на разброс рабочих показателей ЭМУ, позволяет наметить направления основных усилий по формированию заданного урювня качества объектов, рационализации технологических процессов, обеспечению необходимых условий эксплуатации. Это может быть выполнено на основе стохастической модели при поочередном изменении каждого параметра в отдельности или приближенно с помощью коэффициентов влияния. [c.263]

Лалее saiuiaiuiBaHHe в громоздкие формулы численных зна -чений параметров всегда допускает неизбежные грубые ошибки, так как разброс значений параметров весьма велик. Так, коэффициент теплопроводности пластов и пород может меняться в прецелаос от 0,8 до 5,0 ккал/м.ч.гр и подстановка "осреднен-ных" значений параметров заведомо может на неско.дько сот процентов отличаться от истинных. [c.165]

Разброс показателей качества определяется методами математической статистики и характеризуется коэффициентом ва-рийлщи V. [c.200]

Следует отметить, что отклонение опытных точек на рис. 6.12 связано не только со статистическим разбросом, характерным для кипения, но и с использованным в анализе допущением об изотер-мичности обогреваемой стенки. В действительности, как говорилось выше, интенсивное испарение микрослоя в его тонкой части вызывает падение температуры стенки тем более заметное, чем меньше коэффициент тепловой активности стенки J(рсХ) и меньше ее тол- [c.270]

При этом Пуст назначается в зависимости от вида материала и гибкости стержня. Например, для сталей этот коэффициент назначается в пределах 1,8...3,0, для чугуна — в пределах 5,0...5,5, для дерева — в пределах 2,8...3,2 меньшим значениям его соответст-вукуг большие гибкости. Следует отметить, что > о. так как при решении вопроса об устойчивости наблюдается большая степень неопределенности или незнания — разброс значений тех факторов, которые существенно влияют на устойчивость. [c.353]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...