Сплавы Температурные интервалы

Температурный интервал ковки является одним из основных термомеханических параметров, без знания которого невозможна разработка технологического процесса ковки. Под термином температурный интервал ковки подразумевается максимальная температура нагрева металла в печи и температура окончания ковки поковки. Температурный интервал ковки имеет верхний и нижний пределы. Для одной и той же стали (сплава) температурные интервалы ковки и штамповки могут иметь разные значения. Объясняется это тем, что ковка проводится за несколько ударов молота или ходов пресса (дробная деформация), а штамповка на механических прессах или иа автоматах (кроме молотов), как правило, за один ход. Тепловой эффект деформации и потеря тепла при ковке и штамповке разные. [c.217]

Алюминиевые сплавы. Температурные интервалы ковки и штамповки определяются по диаграммам пластичности, кривым течения и диаграммам состояния соответствующих систем сплавов. Для отдельных алюминиевых сплавов эти интервалы следует выбирать в пределах, указанных в табл. 4. [c.66]

Магниевые сплавы. Температурные интервалы ковки и штамповки приведены в табл. 5—7. [c.69]

Еще в начале 70-х годов было ясно (рис. 3.2), что в практически важном для ОЦК сплавов температурном интервале деформации (0,2— 0,4 Тпл К) увеличение степени деформации способствует переходу [c.61]

Диаграмма состояния показывает, каким видам термической обработки может быть подвергнут сплав и в каких температурных интервалах следует производить обработку. [c.228]

Температурные интервалы кристаллизации рассмотренных сплавов приведены в табл. 4.1. [c.36]

Температурные интервалы кристаллизации двухкомпонентных сплавов РЬ—5Ь [c.36]

Кривая пластичности может иметь еще один минимум, расположенный в области более низких температур, в частности, в том случае, когда при высоких температурах сварочного цикла происходит значительное перераспределение примесей из тела зерна к его границам и образуются новые фазы эвтектического характера. У однофазных сплавов могут образовываться новые границы зерен с более высокими уровнями физической или химической микронеоднородности, приводящей к понижению прочностных и пластических свойств. Иногда первый и второй температурные интервалы низких пластических свойств расположены так близко, что могут сливаться, образуя один т.и.х. [c.476]

Полезная информация может быть получена и из данных об энергии активации рекристаллизации Qp, входящей в выражение (151). Однако при этом следует учитывать, что на величину Qp оказывает влияние большое число факторов, и определяемое из эксперимента значение Qp, как правило, является эффективной энергией активации совокупности элементарных процессов, протекающих в деформированном сплаве при его нагреве. Трактовка физического смысла величины Qp усложняется тем, что наряду с процессами разупрочнения (перераспределения дислокаций, их частичной аннигиляции и т. д.) в сплавах могут совершаться накладывающиеся на них процессы распада пересыщенных твердых растворов, коагуляции и обратного растворения дисперсных фаз и др. Все эти факторы будут влиять на поведение дислокаций и формирование центров рекристаллизации и соответственно влиять на значение Qp. Поэтому при анализе влияния легирования на эффективную энергию активации рекристаллизации следует учитывать характер процессов, которые могут протекать в том температурном интервале, в котором определялась величина Qp, и как они могли повлиять на условия рекристаллизации. [c.342]

При сильно выраженной ликвации материал будет состоять из микрообластей с различными химическим составом и температурой Кюри. В этом случае зависимость В = f (Т) может иметь вид, близкий к линейному (рис. 128), но для получения резко выраженной дендритной ликвации нужна особая технология выплавки сплавов. Можно также выбрать материал с низкой температурой Кюри. В температурном интервале, близком к температуре Кюри индукция изменяется по линейному закону (участок а). Желательно, чтобы этот участок был растянут по большему температурному интервалу. [c.174]

Видно, что давление во время кристаллизации почти не влияет на свойства чистого алюминия, затвердевающего при постоянной температуре, и значительно влияет на все механические свойства сплавов с 2—14% Си, затвердевающих в широком температурном интервале. [c.63]

Интересна также температурная зависимость SD-эффекта в интервале 20—1400 °С, которая была исследована [95, 1831 на молибденовом Мо + 3,5 % (об.) TiN и ниобиевом сплаве Nb + 8 % W -1- 4 % (об.) ZrN (рис. 2.37). Как следует из приведенных данных (рис. 2.37), SD-эффект на этих сплавах наблюдается в широком температурном интервале, вплоть до 0,5—0,55 Тпл основы. Максимальные значения величины 50-эффекта наблюдаются в области средних температур 0,2— 0,45Т пл- Уменьшение величины SD-эффекта при температурах ниже 0,2Т пл можно объяснить за счет характерного для ОЦК-металлов низкотемпературного роста предела текучести, так как разность пределов текучести при сжатии и растяжении при этих температурах остается практически неизменной. [c.87]

Было замечено, что при нагревании таблетки происходит сильное газовыделение. Для исследования газообразной фазы был проведен масс-спектрометрический анализ летучих продуктов сплава с 9% фосфора. В температурном интервале 106—560° С зафиксировано значительное газоотделение молекул с массой 47, что соответствует молекуле РО. Кислородные продукты образуются, как мы полагаем, в результате восстановления фосфором окисных пленок с частиц порошка никеля. Удаление газообразных продуктов на ранней стадии нагревания освобождает покрытие от шлаковых включений — рафинирует его. [c.158]

Изучена кинетика окисления покрытий силицидного типа на сплаве ЦМВ-30 в потоке кислорода при давлениях 10 , 10", 1 мм рт. от. и температурном интервале 500—1400 G. Обсуждается механизм окисления и разрушения покрытий в процессе выдержки в окислительной атмосфере и циклических медленных охлаждений и нагревов. При всех температурах и давлениях кислорода легирование покрытий бериллием положительно влияет па их жаростойкость. [c.245]

В первом случае текстуру описывают как базисную с различным распределением плотности базисных полюсов на полюсных фигурах, во втором наблюдаются различного рода призматические текстуры. Призматическая текстура образуется преимущественно при деформации металла в верхней части двухфазной области. Базисная текстура возникает при деформации в температурном интервале существования максимального количества а-фазы. У ряда псевдо-о-сплавов титана образование текстуры базисного типа происходит при температурах прокатки ниже 600— [c.128]

Группа травителей, содержащих медные соли, наряду со способностью выявлять сегрегации, отличается тем, что под их воздействием на поверхности шлифа, особенно из листов малоуглеродистых (котельных) сталей, появляются своеобразные темные полосы, названные фигурами деформации. Причина их возникновения— пластическая деформация в зонах, нагруженных выше предела упругости. Потемнение полос вызвано процессами выделения (особенно деформацией в сочетании с диффузией атомов внедрения, растворенных в кристаллах). Согласно исследованиям Кестера [40], фигуры деформации возникают преимущественно в результате сегрегации нитрида железа в участках зерен, содержащих дефекты кристаллической решетки. В железных сплавах, в которых азот отсутствует, фигуры деформации не наблюдаются. Выделение нитридов происходит особенно интенсивно в температурном интервале 250—400° С. При температуре около 500° С растворимость азота в железе быстро возрастает. После длительных выдержек нитриды выделяются и при комнатной температуре. [c.60]

Первая усталостная зона в форме глазка отделяется, как правило, четкой границей от следующей зоны, соответствующей ускоренному усталостному разрушению. Вторая усталостная зона по строению аналогична переходной зоне, наблюдаемой иногда на изломах, полученных при комнатной температуре. В данном случае вторая зона является более шероховатой, чем первая. Хорошо развитые зоны ускоренного усталостного разрушения, как правило, наблюдались при нагружении в тех температурных интервалах, когда сплав проявлял максимальную выносливость. [c.152]

Исследованы поверхностные и контактные свойства жидких и твердых фаз систем Аи — Si и Аи — Ge, измерены поверхностное натяжение и плотность жидких сплавов во всей области концентраций и температурном интервале 360— 1600 С, определены краевые углы смачиваемости твердых золота и германия, золота и кремния соответственно для систем Аи — Si, Аи — Qe равновесными жидкими сплавами для двухфазных полей диаграмм состояния при температурах от эвтектических до температур плавления компонентов. Рис. 10, библиогр. 29. [c.222]

Использование установки ИМАШ-9-66 открывает принципиально новые возможности для изучения влияния таких факторов, как температура, время и скорость растяжения, на процессы упрочнения и разупрочнения металлов и сплавов в различном структурном состоянии (после тех или иных режимов термической или термомеханической обработок). Измерение микротвердости может служить также одним из чувствительных методов изучения механизма деформации, закономерностей фазовых и структурных превращений широкого класса материалов. Например, в работах [66 67 ], выполненных на установке ИМАШ-9-66, показано, что метод измерения микротвердости позволяет на основании анализа температурной зависимости микротвердости устанавливать температурные интервалы для полупроводниковых материалов с различными механизмами деформации, а также определять природу этих механизмов и изучать влияние на них легирования и других факторов. С помощью полученных температурных зависимостей микротвердости проведено исследование кинетики процессов старения и разупрочнения ряда сталей и сплавов [48, с. 25—32 85—95 68 69], влияния фазового наклепа на упрочнение аустенита [50, с. 27—31 ], роли неметаллических включений в процессе высокотемпературного разрушения стали [50, с. 110—114 129—132] и др. [c.172]

К ферритные стали с о. ц. к. структурой обнаруживают слабую температурную зависимость в верхнем температурном интервале. При температурах, близких к переходным, сопротивление трещине резко уменьшается, что связано с хрупким разрушением стабильные сплавы с г. ц. к. решеткой при низких температурах обладают большим сопротивлением трещине, чем при комнатной температуре. Трудно сделать обобщение применительно ко всем изученным ме- [c.45]

Медные сплавы. Температурные интервалы ковки и штамповки (табл. 13). Наибольшей пластичностью медь обладает в интервале температур 800— 950° С. При этих температурах медьчхорошо поддается ковке, горячей штамповке и прессованию. Ковку меди целесообразно производить при 820—860° С. Оптимальными температурами ковки и горячей штамповки являются 730—820° С для латуни Л59, 750—850° С для латуни Л62. Вследствие того что при прессованЕШ напряженное состояние более мягкое по сравнению с ковкой и горячей [c.78]

Практическое применение диаграммы Fe—Fe., . Диаграмму Fe—F ji используют для определения видов и температурных интервалов термической обработки стали для назначения температурного интервала при обработке давлением для определения температуры плавления и заливки сплава и его литейных свойств (жидко-текучссти, усадки). [c.12]

Применение новых методов выплавки — электрошла-кового переплава, вакуумной, дуговой и индукционной, электроннолучевой зонной плавок — позволяет получить сплавы более высокой чистоты и с меньшей сегрегацией компонентов. Снижение содержания газов и примесей цветных металлов, а также неметаллических включений уменьшает анизотропию свойств, особенно в температурном интервале горячей деформации. Применение двойного вакуумно-дугового переплава приводит к уменьшению коэффициента анизотропии механических свойств сплава ХН55ВМТКЮ при 1150°С от 1,2 до 1,15. [c.502]

В диапазоне температур 0=0,64-0,85 (для сталей 800—1200 °С) кривые пластичности имеют максимум (рис. 273). После достижения максимума пластичность падает вследствие перегрева (чрезмерного роста зерна), а при дальнейшем повышении температуры — вследствие пережога (окисления по границам зерен). В этом же температурном интервале при е= lO- -l-lO с (для хромоникелевых сплавов e=10 H-10 для стали 01Х18Н10Т =10 с ) кривые зависимости пластичности от скорости деформации также имеют максимум. Дальнейшее повышение скорости приводит к снижению пластичности, что связано с подавлением диффузионных процессов. [c.516]

Температурные интервалы, соответствующие участкам 0—1 и 1—2, не отличаются от аналогичных интервалов рассмотренного выше примера. От температуры, соответствующей точке 2, при которой последние порции жидкой фазы превращаются в первичные кристаллы твердого раствора а, до температуры, соответствующей точке 3, твердый раствор охлаждается (с = 2 — 1 1 = 2). Дальнейшее охлаждение сплава в интервале температур между точками 3—4 происходит при непрерывном изменении состава а-твердого раствора, т. е. уменьшении в нем концентрации компонента В, происходящего вдоль участка линии предельной растворимости (< —b—F). Уменьшение концентрации происходит вследствие выделения из а-твердого раствора вторичных кристаллов Ри-твердого раствора находящегося в равновесии ссс-твердым раствором. В этом можно убедиться, если рассмотреть промежуточное темпаратурное состояние сплава, определяемое, например, точкой а. Проведя горизонталь через точку а до пересечения с линиями диаграммы, находим две равновесные фазы а состаъа Ь и р состава с. [c.99]

При уменьшении размера ферромагнитной частицы ниже критического (величина критического размера зависит от температуры, константы магнитной анизотропии материала и величины приложенного поля) в результате тепловых флуктуаций векторов намагничивания спинов частица ведет себя парамагнитно. Подобное явление наблюдается в разбавленных растворах. Так, например, в системе Hg—Fe (1—2%) Fe содержится в дисперсной форме. После приготовления сплав имеет низкую коэрцитивную силу, а после старения в течение нескольких часов коэрцитивная сила достигает 79,6-10 а/м (1000 э) при повышении Не возрастает и J,. Вначале составляет 55% намагниченности для чистого железа, а когда = = 398-10 а/м (500 э) достигает максимального значения. Температура Кюри в исходном состоянии низкая. Эти данные объясняются, как результат постепенного перехода частиц железа из так называемого суперпарамаг-нитного состояния в ферромагнитное. Результаты исследования железных амальгам в температурном интервале 4—200 К подтвердили, что при определенных размерах частицы ведут себя парамагнитно. Но этот парамагнетизм отличается от обычного парамагнетизма простых металлов. У простых металлов проявляется парамагнетизм отдельных спинов, а в данном случае — парамагнетизм суммарных векторов намагниченности. При определенных тем- [c.208]

Исследованы структура и свойства чугуна, расплавленного и закристаллизованного при давлении 300 и 3000 МН/м [50]. Исходные образцы цилиндрической формы были изготовлены из серого чугуна эвтектического состава (3,8 /о С 2,0% Si 0,3% Мп 0,25% S 0,15% Р) и подвергнуты баротермической обработке-(нагрев, плавление и кристаллизация под действием высокого давления) на специальной установке, обеспечивающей нагрев образца до 1200°С при давлении дО 3000 МН/м . Плавление чугуна, отмеченное по скачку электросопротивления, начиналось при температуре выше 1100°С и заканчивалось вблизи 1190°С, что хорошо согласуется с ожидаемым температурным интервалом плавления сплава Fe — 3,8 /о С — 2% Si. Расплав выдерживали под давлением в течение 1—2 мин при температуре 1200°С, после чего за счет плавного или резкого снижения мощности образец охлаждали в камере установки медленно (3°С/с) или быстро (200°С/с) до [c.36]

Сплав АЛ27-1 при изготовлении из него отливок в песчаных формах находился в температурном интервале ликвидус — солидус значительно дольше, чем при изготовлении аналогичных отливок из сплава АЛ4. При охлаждении в графитовых и металлических (стальных) формах указанное различие стало менее заметным. [c.52]

Схема распределения усадочной пористости в заготовках в зависимости от интервала кристаллизации сплава и давления (см. цифры на рисунках, МН/м ) а — чистые металлы и эвтектики 6 — сплавы, затвердевающие в большом тем-перагурном интервале в — сплавы, затвердевающие в сравнительно большом температурном интервале, но кристаллизация которых заканчивается при постоянной температуре [c.57]

Влияние температуры заливки. Известно, что повышение температуры заливки при обычных условиях литья приводит к укрупнению зерна и повышению пористости в отливках из сплавов с широким температурным интервалом кристаллизации. Повышение температуры заливки сплава АЛ27-1 с 700 до 900° С приводит к снижению предела прочности и относительного удлинения (рис. 31). [c.65]

Титан обладает тремя основными преимуш,ествами по сравнению с другими техническими металлами малым удельным весом (4,5 Г1см ), высокими механическими свойствами (предел прочности 50—60 кГ1мм у технического титана и 80—140 кГ/мм у сплавов на его основе) и отличной коррозионной стойкостью, подобной стойкости нержавеющей стали, а в некоторых средах и выше. Сочетание малого удельного веса с высокой прочностью, обеспечивающее наибольшую удельную прочность (т. е. прочность на единицу веса), делает титан особенно перспективным материалом для авиационной промышленности, а коррозионная стойкость — в судостроении и в химической промышленности. Для современной высокоскоростной авиации особенно ценным свойством титановых сплавов является также их высокая жаропрочность сравнительно с алюминиевыми и магниевыми сплавами. Титановые сплавы по абсолютной и тем более по удельной прочности превосходят магниевые, алюминиевые сплавы и легированные стали в довольно широком температурном интервале. [c.356]

В связи с этим на первый взгляд может показаться странным, что экспериментальные исследования диффузии внедренных атомов в сплавах замещения приводят обычно к зависимостям 1п О от 1/Г, не имеющим значительных отклонений от прямолинейности. С этим связан тот факт, что при таких экспериментальных исследованиях понятие энергии активации в ряде случаев применяется и к диффузии по междоузлиям сплавов замещения. Как будет показано ниже, такая ситуация объясняется тем, что в реальных сплавах отклопспия от прямолинейности оказываются заметными лишь в весьма широком температурном интервале, не всегда реализуемом на опыте, или же при резких изменениях в протекании процесса диффузии, имеющих место, например, при температуре упорядочения сплавов. Нелинейные зависимости 1ц от Т были действительно обнаружены экспериментально в ряде сплавов рассматриваемого типа. [c.275]

При содержании второй фазы в пределах 1—10 % (об.) численные оценки с применением выражений (2.81) или (2.82) и (2.83) превышают напряжение Орована в 1,5—2 раза, что на основании рассмотренной выше модели соответствует наличию одной или двух остаточных петель вокруг частиц, что хорошо подтверждается электронно-микроскопическими данными [166]. Сравнение оценки по уравнению (2.82) с экспериментальными данными для сплава Nb — 4 % (об.) ZrN (рис. 2.28, кривые 2иЗ) показывает практически полное совпадение их в широком температурном интервале. Однако, как показывает анализ уравнений, при содержании второй фазы, меньшем 1 % (об.) и при г < 0,05 мкм (т. е. вблизи области дисперсионного упрочнения когерентными выделениями) выражение (2.81) дает завышенные значения Ат, что обусловлено рядом причин. Например, при малых размерах частиц, как отмечалось еще Анселлом [138], необходимо учитывать кривизну дислокационных линий остаточных петель, т. е. при г < 0,05 мкм некорректно использовать выражение (2.74) для вывода уравнения (2.81). Кроме того, в случае малых содержаний второй фазы и малых ее размеров должна резко уменьшиться вероятность встречи движущихся в плоскости скольжения дислокаций с частицами, т. е. должно увеличиваться эффективное расстояние между частицами. Интересно, что, если в уравнение (2.82) подставить выражение для эффективного расстояния между частицами [c.81]

Анализ кривых нагружения поликристаллических молибденовых сплавов МЧВП О = 100 мкм) и МТА показал [330, 332], что как для однофазного, так и для двухфазного сплавов в интервале средних температур (0,15—0,4Гпл) в области однородной деформации наиболее характерны три стадии параболического упрочнения (рис. 3.18). При этом в сплавах к концу второй стадии формируется дислокационная ячеистая структура. Ниже указанного температурного интервала на кривых растяжения, перестроенных в координатах 5 — обычно реализуются две или только одна стадия параболического упрочнения. Кроме того, при низких температурах (например, при —60 °С для сплава МЧВП на рис. 3.18, б) на кривых растяжения может дополнительно появиться еще одна стадия упрочнения — линейная, которая в координатах 5 — е / выглядит в виде параболы [339], [c.141]

Наблюдаемые отклонения (см. рис. 3.35) от постоянного значения отношения /С1/СТу,всвою очередь, позволяют предположить, что немаловажную роль в деформационном упрочнении играют термоактивационные механизмы, контролирующие движение дислокаций в различных температурных интервалах. Например, снижение Кх/сГу у молибденовых сплавов и ванадия при температурах ниже 0,1571 может быть связано с переходом от механизма, в котором движение дислокаций контролировалось взаимодействием с примесными элементами [85, 357], к механизму, контролируемому образованием перетяжек на расщепленных винтовых дислокациях [83], при соответствующем изменении энергии активации. Другим примером может служить отклонение отношения /Сх/Оу у ванадия и Ре—8] (кривые 4 и 5 рис. 3.35) в температурном интервале протекания в этих металлах ДДС, что также связано с изменением контролирующего механизма движения дислокаций, а следовательно, и энергии активации [357]. [c.156]

Рассмотрим механизмы разрушения дисперсноупрочненных сплавов в различных температурных интервалах и порядок их смены. [c.209]

Различия в температурных интервалах отчасти могут объясняться тем, что в одних случаях в виду имеются отдельные образцы соединений, а в других — покрытия на легкоокисляющихся металлах. На это указывает Риндерс [4], разделяя разрушение си-лицидных покрытий на Nb и сплаве Р-48, происходящее вследствие чумы НЬ312, и разрушение, причиной которого являются трещины в покрытии, по которым кислород может проникать к ме- [c.289]

Анализ напряженного состояния поверхности охлаждаемых рабочих лопаток показал, что растягивающие суммарные напряжения, обусловленные действием центробежных сил и термическими напряжениями из-за неоднородности температурного поля, невелики. Вследствие этого наибольшую вероятность имеет разрушение покрытий в результате накапливающихся растягивающих деформаций, вызываемых при охлаждении термическими напряжениями из-за несоответствия КТР. Чтобы этого не происходило, должны соблюдаться условия КТР покрытия КТР сплава во всем температурном интервале ниже температуры хрупко-вязкого перехода в покрытии. В таком случае в них при охлаждении возникают неопасные сжимающие напряжения, не переходящие в растягивающие при нагревании. Если данное условие не может быть выполнено, необходимо, чтобы при температурах ншке температуры хрупко-вязкого перехода покрытие обладало запасом пластичности, достаточным для релаксации напряжений, обусловленных несоответствием 1ГГР. [c.186]

Чокки [17] провел такое исследование для сплава циркалой-2 и обнаружил обратное явление. Скорость ползучести увеличивается в температурном интервале 200—400° С для нагрузок от 10,5 до 14,1 кг/мм . [c.260]

Цель данной работы >—полное исследование поверхностных и контактных свойств жидких и твердых фаз этих систем измерены поверхностное натяжение и плотность жидких сплавов во всей области концентрации и температурном интервале 360— 1600° С определены краевые углы смачиваемости твердых фаз золота и германия, золота и кремния соответственно для систем Аи — Si и Аи — Ge равновесными жидкими сплавами для двухфазных полей диаграмм состояния при температурах от эвтектических до температур плавления компонентов рассчитаны работа адгезии, адгезионное натяжение, коэффициент растекания, а также межфазное натяжение изучена микро и макроструктура сплавов, в частности эртектического состава. [c.4]

Если полиморфизмом обладает лишь один из двух бинарных металлидов, то н. р. т. р. образуется между вторым металлидом и изоморфной ему модификацией первого. На основе других модификаций образуются ограниченные твердые растворы. К. такому типу систем относятся исследованные нами тройные системы Zr — Сг — (V, Мо, W, Мп). В первых трех системах н. р. т. р. образуются с низкотемпературной модификацией Zr rg ( -а), а в системе Zr — Сг — Мп соединение ZrMrij образует н. р. т. р. с высокотемпературной его модификацией (Xj). Протяженность области Xj в каждой из систем Zr — Сг — (V, W, Мо) составляет не более 2 ат. % V, 14 ат. % W и 50 ат.% Мо соответственно. Эти значения вполне согласуются с эффективной валентностью соответствующих компонентов, которая возрастает в ряду V W Мо -> Сг. Замещение атомов хрома атомами молибдена, эффективная валентность которого незначительно меньше, чем у хрома, возможно в широких пределах без уменьшения суммарной электронной концентрации ниже предельного значения, при котором становится нестабильной. При замещении атомов хрома атомами вольфрама, эффективная валентность которого еще несколько меньше, предельное значение электронной концентрации для i-фазы достигается при меньшей концентрации замещающего элемента. Эффективная валентность ванадия, принадлежащего к V группе периодической системы, существенно меньше эффективной валентности хрома, и уже при незначительном содержании его достигается предельное значение электронной концентрации, допускающее существование Xj. Ограниченные растворы на основе Хд в тройных системах не всегда удается выявить металлографически фазы Лавеса здесь неразличимы, а рентгеновские методы также не всегда позволяют отличить ее от Xj, вследствие размытости линий на рентгенограммах порошков закаленных сплавов. Так, в системе Zr — Сг — Мп Яд обнаружена в ограниченном температурном интервале в области до 10 ат. % Мп, а в системах Zr — Сг — (V, Мо, W) пока ее не удается отличить от [c.171]

Сплав 50КФ-ЭЛ сложен по структуре. При температурах выше 970 °С он находился в состоянии 7-фазы. В области температур 970—860 °С сосуществуют ГЦК у-фаза и ОЦК а-фаза, ниже 860 °С — только однофазная структура в виде кристаллов а. При 730 °С происходит процесс упорядочения, который приводит к возникновению в структуре неупорядоченной а-фазы упорядоченной а -фазы. Естественно предположить, что обработка сплава в соответствующих температурных интервалах приведет к значительному различию структурного состояния и свойств сплава. В соответствии с указанными особенностями фазовой диаграммы выбиралась температура ковки заготовок. Исследовались структура и свойства образцов, деформированных в температурных интервалах у-об-ласти (при 1050°С), а+ у (при 950 °С) и а (при 750 °С). Образцы после пластической деформации отжигались при 650, 700, 750, 820 °С, длительность выдержки составляла 3 ч. [c.196]

Необходимо отметить, что регистрация физических явлений, возникающих при деформировании металлических образцов, наряду с исследованием микроструктурной картины существенно расширяет экспериментальные возможности установок для тепловой микроскопии. На Ленинградском металлическом заводе им. XXII съезда КПСС А. Е. Левиным была выполнена модернизация установки ИМАШ-5С-65 и на ней с применением диктофона для образцов жаропрочного сплава исследован процесс скачкообразной деформации, сопровождающийся образованием щелчков [53]. На основании анализа фонограмм были установлены температурные интервалы равномерного и скачкообразного протекания деформации, а визуальное наблюдение за поверхностью образцов и анализ фотоснимков, сделанных на установке ИМАШ-5С-65 во время опыта, позволили выяснить, что скачки связаны с процессами вчутризеренного сдвигообразования. На основании полученных экспериментальных результатов была предложена модель механизма, объясняющая скачкообразную деформацию, а также определены режимы терми- [c.131]

Сплавы алюминия и магния в значительной степени способствовали успеху битвы 1за килограммы. Ведь маг,ний легче алюминия, его удельный вес всего 1,74 г/см . Самому магнию было трудно состязаться с алюминием из-за невысокой коррозионной стойкости, возможного брака при литье и относительно небольшого температурного потолка эксплуатации. Однако сплавы магния, легированные торием, иттрием, неодимом и другими присадками, из-за высокой теплоемкости оказались прекрасными конструкционными материалами, особенно для кратковременной эксплуатации в температурном интервале 350— 450°. Они нашли применение в ракетостроении. Их использовали для обшивки корпуса, топливных и кислородных баков, баллонов пневмосистем, стабилизаторов и других частей американских ракет Юпитер , Атлас , Титан , Поларвс и спутников Авангард и Дискаверер . [c.113]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...