Технологические сплавов - Температурный интервал

Материал по каждой марке стали и сплава включает следующие данные заменитель марки стали и сплава, вид поставки, назначение, содержание химических элементов в процентах по массовой доле, температуры критических точек, механические свойства, жаростойкость, коррозионная стойкость, технологические свойства, свариваемость, литейные свойства, температурный интервал ковки и условия охлаждения после ковки, обрабатываемость резанием, прокаливаемость, флокеночувствительность, склонность к отпускной хрупкости. [c.8]

Горячими трещинами называются хрупкие межкристаллитные разрушения сварного шва или околошовной зоны, возникаюш,ие в области температурного интервала хрупкости в результате воздействия термодеформационного сварочного цикла. Горячие трещины чаще всего возникают в сплавах, обладающих выраженным крупнокристаллическим строением, с повышенной локальной концентрацией легкоплавких фаз. Согласно общепринятым представлениям, они возникают в том случае, если интенсивность нарастания деформаций в металле сварного соединения в период остывания приводит к деформациям большим, чем его пластичность в данных температурных условиях. Способность сварного соединения воспринимать без разрушения деформации, вызванные термодеформационным циклом сварки, определяет уровень его технологической прочности. [c.478]

Повысить чистоту сплавов по вредным примесям, способствующим образованию при кристаллизации легкоплавких фаз в той области составов, в которой увеличение количества этих фаз снижает технологическую прочность, и, наоборот, увеличить количество легирующих элементов, образующих эвтектики, в области составов сплавов, близких к эвтектическим. Оба эти пути ведут к сужению температурного интервала хрупкости и повышению запаса пластичности. [c.131]

Технологические свойства. Сплавы АК6 и АК8 имеют высокие технологические свойства при непрерывном литье, горячей обработке давлением (свободной ковке, штамповке, прессовании). Сплавы хорошо деформируются в горячем и холодном состояниях. Температурный интервал горячей деформации составляет 420-470 °С. [c.656]

Температурный интервал ковки является одним из основных термомеханических параметров, без знания которого невозможна разработка технологического процесса ковки. Под термином температурный интервал ковки подразумевается максимальная температура нагрева металла в печи и температура окончания ковки поковки. Температурный интервал ковки имеет верхний и нижний пределы. Для одной и той же стали (сплава) температурные интервалы ковки и штамповки могут иметь разные значения. Объясняется это тем, что ковка проводится за несколько ударов молота или ходов пресса (дробная деформация), а штамповка на механических прессах или иа автоматах (кроме молотов), как правило, за один ход. Тепловой эффект деформации и потеря тепла при ковке и штамповке разные. [c.217]

При разработке технологического процесса обработки давлением температурный интервал деформации углеродистых сталей определяется по диаграмме состояния сплавов железо — углерод (рис. 107, заштрихованная область). Следует отметить, что температура обработки заэвтектоидных сталей находится ниже линии ЕЗ (двухфазное состояние). Это вполне допустимо, так как в [c.301]

Чтобы рационально построить технологические процессы ковки и штамповки для каждого конкретного сплава, необходимо знать режимы нагрева и температурный интервал деформирования, допустимые степени деформаций и режимы охлаждения готовой поковки. [c.247]

Технологические свойства. Сплав имеет пониженные литейные свойства. Температурный интервал кристаллизации составляет 630—535° С. Температура литья 690—740° С. Линейная усадка 1,35%, объемная усадка 5,3%. [c.313]

Технологические свойства. Сплав обладает удовлетворительными литейными свойствами. Температурный интервал кристаллизации 627—577° С. Температура литья 700—750° С. Линейная усадка 1,15%, объемная усадка 4,1%. Жидкотекучесть хорошая — длина отлитого при 700° С прутка равна 340 мм. Герметичность удовлетворительная — образцы разрываются без течи при давлении 140 ат. Склонен к образованию горячих трещин первая трещина появляется при ширине кольца 12,5 мм. [c.314]

Технологические свойства. Сплав обладает пониженными литейными свойствами. Температурный интервал кристаллизации сплава 650—548° С. Температура литья 670—750° С. Линейная усадка 1,4%. Жидкотекучесть низкая — длина отлитого при 700° С прутка равна 163 мм. Герметичность пониженная — образцы дают течь при давлении 90 ат. [c.323]

Технологические свойства. Сплав обладает удовлетворительными литейными свойствами. Температурный интервал кристаллизации 650—548° С. Температура литья в зависимости от конфигурации отливок составляет 700—750° С, линейная усадка, 25%. Жидкотекучесть выше, чем у сплава АЛ7 длина отлитого при температуре 700° С прутка равна 205 мм герметичность — пониженная, образцы дают течь при давлении 70 ат. [c.327]

Технологические свойства. Сплав обладает удовлетворительными литейными свойствами. Температурный интервал кристаллизации 638—555° С. Температура литья 730—750° С линейная усадка 1,2%. Жидкотекучесть удовлетворительная длина отлитого при 700° С прутка составляет 360 мм. Герметичность удовлетворительная выше, чем у сплава АЛ1, но ниже, чем у сплава АЛ5 образцы разрываются без течи при давлении 200 ат. [c.331]

Технологические свойства. Сплав обладает хорошими литейными свойствами. Температурный интервал кристаллизации 637— 603° С. Температура литья 710—730° С, линейная усадка 1,2%. [c.335]

Пластичность сплава АК6 (А1 — Си — g — Мп — 81) в литом состоянии почти не отличается от сплава Д16 (фиг. 93). Сплав АК6 в этом состоянии допускает деформацию до 50% при температурах 450—300°. В деформированном состоянии технологическая пластичность этого сплава значительно более высокая температурный интервал деформации может применяться в пределах до 250 — 500° допустимые деформации равны 80% при обработке под прессом и 50—65% при обработке под молотом. Температура конца обработки, если учитывать сопротивление деформированию сплава и затрачиваемую работу на деформацию, должна быть повышена до 300—350°. . [c.159]

Гипотеза сопротивляемости сплавов образованию горячих трещин, именуемой в общем виде как технологическая прочность, может быть пояснена графиками на рис. 20.5 [8]. Температурный интервал хрупкости на этих графиках ограничивается пунктирными линиями. При пересечении кривой деформации е с кривой пластичности б образуется трещина, что соответствует исчерпанию пластичности сплава. Для случая, показанного на рис. 20.5, а, изменяется темп деформаций, а пластичность остается постоянной. Кривая темпа деформаций, обозначенная индексом 2, соответствует критическому случаю, когда в металле появляется трещина. При постоянном темпе деформаций и различной пластичности сплава запас технологической прочности больше у сплава с большей пластичностью (рис. 20.5 б). [c.552]

Обращает на себя внимание широкий температурный интервал пластичности сплава МА9, указывающий на его высокие технологические свойства [c.190]

Технологические свойства. Температурный интервал горячей пластической деформации сплава 1200—950° С. Сплав удовлетворительно поддается деформации в холодном состоянии, обработке резанием и сварке аргоно-дуговым методом. [c.303]

Чистые металлы и эвтектические сплавы не имеют эффективного интервала кристаллизации они затвердевают практически при постоянной температуре. Однако горячие трещины образуются при сварке и этих материалов. Основной причиной их охрупчивания является локализация деформации в результате концентрации растягивающих напряжений по структурно несовершенным границам зерен. Экспериментальные трудности определения нижней границы температурного интервала хрупкости и деформаций металла в процессе его кристаллизации при сварке затрудняют расчетное определение возможности появления горячих трещин в реальных сварных соединениях. Для практической оценки склонности сварных соединений к образованию горячих трещин обычно используют результаты сравнительных испытаний, полученные при сварке специальных технологических образцов, которые изготовлены из материала свариваемой конструкции и имитируют ее соединения. Установленные для каждого такого образца размеры и технология сварки обеспечивают соединению условия, необходимые для образования горячих трещин. Стойкость сварных соединений алюминия и его сплавов против образования горячих трещин чаще всего определяют по результатам сварки технологических образцов [c.77]

Технологическая пластичность сплава ВТ25 удовлетворительная, аналогичная сплаву ВТ9 и лучше, чем у сплава ВТ18. Температурный интервал горячего деформирования 1150—950° С. [c.121]

Жидкотекучесть — способность металлов и сплавов в расплавленном состоянии заполнять полость стандартной формы (пробы) и точно воспроизводить очертания отливки. Жидкотекучесть зависит от а) состава и физико-химических свойств сплава б) теплофизических свойств формы в) технологических условий литья. Наибольшая жидкотекучесть характерна для чистых металлов и эвтектических сплавов (рис. 12.1), а наименьшая — для сплавов на основе твердых растворов или гетерогенных структур (представляющих собой твердые растворы с распределенными в них частицами других фаз). Это связано с различным характером процесса затвердевания отливки, обусловленным шириной температурного интервала кристаллизации АГ р — перепада температур между температурой начала (ликвидус) и конца (солидус) кристаллизации для конкретного сплава. Для узкоинтервальных сплавов (ДГ р < 30 °С) характерно последовательное затвердевание отливки от поверхности к центру, [c.309]

На жидкотекучесть оказывают влияние свойства формы и расплава. С ростом коэффициента теплопроводности, содержания влаги и теплоемкости смеси жидкотекучесть сплава падает, так же как и при росте коэффициента теплопроводности сплава, поверхностного натяжения на границе расплав — воздух и ширины температурного интервала кристаллизации сплава. Несмотря на обилие факторов, влияющих на жидкотекучесть, в реальных условиях производства манипулировать ими сложно, так как в цехе существует сложившийся технологический процесс получения отливки, а ее материал задан конструктором. Основным фактором, с помощью которого удается регулировать жидкотекучесть, ятястся.температура перегрева расплава. С ростом перегрева резко повышается жидкотекучесть. Поэтому тонкостенные [c.235]

Применение высокоалюминиевых цинковых сплавов позволяет экономить цинк и снижать массу отливок с соответствующим экономическим эффектом. При внедрении сплавов в производство требуется отработка технологического процесса литья, а также режимов резания и нанесения гальванопокрытий. В СССР разработаны технические условия на цинковый литейный сплав марки ЦА27М1. Сплав обладает следующими свойствами = = 400-г440 МПа 6 = 0,5-ь1,5%, НВ = 2200-Г-1200 МПа, плотность МОО кг/м . Температурный интервал затвердевания этого сплава 483—375 °С, у сплавов ZA-12 и ZA-8 он соответственно равен 432—375 и 403—375 °С. [c.28]

Для некоторых специальных сплавов типа ЭИ698 или ЭП742 проведение пpo eжyтoчнoгo гомогенизирующего отжига при температурах 1230 и 1140° С одновременно повышает технологическую пластичность в 3—5 раз и расширяет температурный интервал штамповки [7, 17, 30]. [c.199]

Технологические данные. Сплав обладает удовлетворительными литейными свойствами. Температурный интервал кристаллизации 640—560° С. Температура литья в зависимости от сложности отливки составляет 700—730° С. При литье рекомендуется рассредоточенный подвод металла, применение стержней, способствующих ненапряженной усадке сплава. Линейная усадка 1,25%. Жидкотекучесть сплава удовлетворительная (выше, чем у сплава АЛ19) — длина отлитого при 700° С прутка составляет 240 мм. Герметичность сплава удовлетворительная образцы разрываются без течи при давлении 200 ат. Сплав склонен к образованию горячих трещин первая трещина образуется при ширине кольца 30 мм. 334 [c.334]

К высокопрочным магниевым сплавам относится и деформируемый сплав МА5, легированный большим количеством алюминия в пределах 7—9%. При таком содержании алюминия резко повышаются предел прочности и текучести сплава и существенно снижается технологическая пластичность его при горячей обработке давлением. Поэтому оновные о перации горячей обработки — ковка, штамповка и др. — следует преимущественно производить под прессами. Температурный интервал горячей обработки этого сплава под прессами находится в пределах 340—420°. Допустимые деформации в этом интервале температур 20—25%. [c.198]

Сварка алюминия и его сплавов в ряде случаев также сопровождается образованием горячих трещин. Склонность к образо--ванию трещин сварных швов технически чистого алюминия и сплава АМц (Л1 — основа, марганец 1,0—1,6%) зависит от содержания в них железа и кремния. Уже при содеуржании 0,2% железа в сплаве с 1,5% марганца температурный интервал хрупкости сужается с 20 до 6° С и склонность к образованию горячих трещин резко снижается. В то же время содержание 0,1% кремния уже достаточно для появления трещин. Наименьшей технологической прочностью обладают алюминий и алюминиймарганцевый сплав, содержащие по 0,05—0,15% железа и кремния, причем подогрев не предотвращает образование трещин, так как способствует увеличению размеров кристаллитов. В меди и медных сплавах, предназначенных для сварных конструкций, содержание кислорода должно быть ограничено до 0,03%,. а для ответственных изделий до 0,01%. Это объясняется тем, что закись меди образует с медью легкоплавкую эвтектику, располагающуюся по границам кристаллитов и снижающую стойкость металла шва против горячих трещин. Опасны для меди примеси висмута и свинца. [c.558]

Технологические свойства. Временное сопротивление сплава при 1200° С составляет 40—70 Мн м (4—7 кПмм ). Температурный интервал горячей деформации 1220—950° С. Сплав удовлетворительно обрабатывается в холодном состоянии. Сплав сваривается аргоно-дуговым методом. В качестве присадочного материала используют проволоку из сплава 00Н70М27 (ЭП495). Ручную электродуговую сварку осуществляют при помощи электродов ОЗЛ-23 (ТУ-ОСЗ). [c.273]

Технологические свойства. Температурный интервал горячей пластической деформации сплава 1200—950° С. Сплав удовлетворительно деформируетси в холодном состоянии, обрабатывается резанием и сваривается аргоно-дуговым методом. В качестве присадочного материала используют проволоку из сплава 0Х15Н65М16В (ЭП567). Ручную электродуговую сварку производят с помощью электродов ОЗЛ-21 (ТУ-ОСЗ). [c.274]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...