Влияние температуры заливки

Изменение температуры заливки в указанных пределах, а следовательно, и величины перегрева расплава перед приложением давления позволяет получить макроструктуру с несколькими зонами по сечению стенки, а также по ее высоте. При этом наиболее протяженная зона столбчатых кристаллов образуется от нижнего торца отливки до уровня заливки расплава в матрицу. На рис. 59, а показано влияние температуры заливки латуни на ширину зоны столбчатых кристаллов в различных сечениях по высоте стенки отливки, подтверждающее высказанное выше положение. Постоянными в этих опытах являлись следующие параметры Р = 100 МН/м , м=250- [c.115]

Влияние температуры заливки жидкого металла на структуру отливок, полученных в металлических формах с перлитным покрытием [c.68]

На фиг. 10 приведено влияние температуры заливки на графитизацию серого чугуна при различном содержании углерода и кремния, на фиг. И—влияние количества стали в шихте на прочность чугуна. [c.189]

Рис. 7. Влияние температуры заливки (Тз) чугуна на прочность связи композиционного слоя с отливкой

Влияние температуры заливки [c.31]

Влияние температуры заливки на глубину отбела таково, что при сильно изменяющемся содержании кремния большая глубина отбела имеет место в одном случае при горячем литье, а в другом — при холодном. Это объясняется изменением скорости кристаллизации при холодном и горячем литье в отдельных местах отливки в зависимости от их отдаленности от внутренней поверхности кокиля [c.31]

При кристаллизации под всесторонним газовым давлением возрастают все свойства, несмотря на повышение температуры заливки. Поэтому некоторый перегрев заливаемого в форму сплава против обычного при изготовлении отливок в автоклаве не оказывает отрицательного, влияния на механические свойства и плотность заготовок. [c.65]

Влияние перегрева и температуры заливки на структуру заготовок при обычных условиях литья общеизвестно с увеличением перегрева увеличивается протяженность зоны столбчатых кристаллов и укрупняются зерна в центральных зонах слитка [41]. Эта зависимость сохраняется и при кристаллизации под поршневым давлением. [c.108]

П T p о в П. Г., Влияние химсостава п температуры заливки на жидкотекучесть чугуна, Литейное дело № б, 1936. [c.91]

Для получения нужной структуры изготовитель прежде всего выбирает в зависимости от толщины стенки отливки соответствующие пределы по углероду и кремнию. Введение легирующих элементов (хрома, никеля, титана, меди) позволяет повысить устойчивость перлита, его дисперсность и до известной степени нейтрализовать влияние нестабильности технологических факторов (отклонений в химсоставе, изменений температуры заливки). [c.96]

Модифицирование снижает влияние изменений температуры заливки металла в форму и колебаний его химического состава (см. рис. 1 и 2) на механические свойства, что улучшает технологичность ковкого чугуна. Необходимо учитывать, что эффективность воздействия модификаторов на механические свойства ковкого чугуна и уменьшение продолжительности отжига зависят от времени пребывания металла в ковше перед разливкой (рис. 12). При чрезмерном его увеличении эффект модифицирования резко снижается. [c.128]

Жидкотекучесть чугуна характеризует заполнение литейной формы и зависит главным образом от химического состава и температуры заливки С, Si, Р и Си повышают жидкотекучесть доэвтектического чугуна, а S и Сг понижают ее влияние Мп и Ni на жидкотекучесть незначительно. [c.23]

Чаще всего технические металлы и сплавы содержат активные нерастворимые примеси. Влияние их на процесс формирования кристаллического строения отливок может быть различным в зависимости от условий литья, прежде всего, от величины перегрева расплава во время плавки, от температуры заливки и от условий заполнения формы. [c.176]

Если во время заполнения формы на поверхности стенок каналов литниковой системы и полости формы намораживается корка, то фронт кристаллов, образующих корку, будет оплавляться и частично разрушаться потоком перегретого расплава. Разрушение кристаллов расплавом, омывающим фронт во время течения его по каналам литниковой системы и в полости формы, и, следовательно, образование обломков кристаллов будет происходить при условии, если интенсивность вынужденного движения расплава соответствует прочности кристаллов металла или сплава при температуре, близкой к температуре солидуса. В этой связи возможно указать два случая влияния условий литья на формирование кристаллического строения отливок. Первый — это случай, когда обломки кристаллов во время заполнения не образуются (либо корка не успевает намораживаться во время заполнения формы, либо расплав, омывая корку при течении его по литниковой системе и в полости формы, не разрушает фронт кристаллов). В этом случае температура заливки расплава не будет оказывать влияние на кристаллическое строение отливки до тех пор, пока перегрев при плавке не превзойдет величину, при которой активная примесь потеряет активность. На рис. 16, а приведены результаты опытов литья различных (одно- и многофазных) сплавов алюминия в нагретые формы. Температуру формы выбирали такой, чтобы во время заполнения на поверхности ее корка не намораживалась. Температура плавки не превышала температуру начала заливки. Из графиков следует, что дезактивация примеси приводит к резкому укрупнению кристаллического зерна в отливках. [c.176]

Второй случай влияния условий литья на кристаллическое строение отливок — это случай, когда во время заполнения формы образуются обломки кристаллов. В реальных условиях заливки температура расплава в момент окончания заполнения формы настолько высокая, что все обломки кристаллов, образовавшиеся во время заполнения, успевают расплавиться полностью. Если расплав при плавке перегревается выше температуры дезактивации примесей и затем, как это и происходит на практике, охлаждается в печи или заливочном ковше до заданной температуры заливки, то обломки кристаллов в результате их расплавления будут оказывать модифицирующее воздействие на процесс кристаллизации. [c.177]

При исследовании влияния состава шихтовых материалов на свойства выплавляемого металла чугун выплавляли в индукционных печах промышленной частоты емкостью 6—8 т. Во всех плавках использовалась кислая футеровка, науглероживание производилось электродным порошком, шлакообразующ,ие добавки не применялись. Шихтовые материалы загружались в плавильную печь порциями по 500—550 кг. Каждая завалка загружалась после расплавления предыдущей, т. е. в жидкий металл. При этом металл не перегревался выше 1300° С. После расплавления шихты металл перегревался до температуры 1500° С, температура заливки образцов поддерживалась в пределах 1350—1360°С. Образцы отливались в сырых песочно-глинистых формах по четыре штуки в каждой, в вертикальном положении, подвод металла — сифонный. Для каждого варианта отливалось 12 образцов диаметром 30 мм и длиной 350 мм, из которых выбиралось восемь наиболее, качественных для проведения испытаний. [c.116]

На величину коэффициента расхода наибольшее влияние оказывают форма и размеры литниковых каналов (рис. 12—15) — гидравлические факторы — и температура заливки (рис. 16). Основные гидравлические потери сосредоточены в стояке (Л-1) (см. табл. 1), повороте коллектора (Л-2) и самом коллекторе (Л-3). Форма и размер зумпфа, влажность песчаной [c.52]

Влияние технологии плавки. Свойства серого чугуна зависят от температуры перегрева жидкого чугуна, состава шихты (в частности, содержания стали в шихте), типа плавильного агрегата, температуры заливки и технологии формы. [c.189]

Заливка литейных форм жидким металлом фактически является заключительной и очень ответственной операцией литейного производства. На качество отливок оказывают заметное влияние температура заливаемого металла, которую выбирают в зависимости от природы металла, величины и конструкции формы, толщины отливки и ряда других факторов. Так, тонкостенные детали надо отливать при [c.268]

Рис. 94. Влияние температуры кокиля при заливке на механические свойства припоя Ъп—25% 5п [202

Усадкой называется свойство металлов и сплавов уменьшаться в объеме и линейных размерах при затвердевании и охлаждении. Объемная и линейная усадка обычно выражается в процентах. На величину усадки оказывают влияние химический состав и температура заливки сплава. С повышением температуры заливаемого сплава усадка отливки увеличивается. [c.136]

Рис. 17. Влияние содержания углерода, крем-НИЯ и меди на жидкотекучесть графитизированной стали [26]. Температура заливки 1450°

Влияние условий заполнения формы и охлаждения отливки. Металл, заливаемый в форму, отдает теплоту ее стенкам. Однако вблизи питателя жидкий металл прогревает стенки формы больше, в результате чего к моменту окончания заполнения температура металла в различных местах формы будет различна. Поэтому в различных частях фасонных отливок тепловые условия кристаллизации металла и кристаллическое строение будут различными. В тонких местах отливки строение кристаллов глобулярное, а в массивных — дендритное. С увеличением скорости кристаллизации первичные кристаллы уменьшаются, поэтому отливки, полученные в металлических формах, имеют мелкозернистое строение. Большое влияние на величину зерна оказывает температура заливки с понижением температуры заливки величина его уменьшается. [c.215]

Существенное влияние на жидкотекучесть серого чугуна оказывает температура заливки Ту С повышением Т теплосодержание чугуна возрастает, он более длительное время может находиться в жидком состоянии, поэтому жидкотекучесть увеличивается. Оценивая [c.444]

Влияние температуры заливки. Известно, что повышение температуры заливки при обычных условиях литья приводит к укрупнению зерна и повышению пористости в отливках из сплавов с широким температурным интервалом кристаллизации. Повышение температуры заливки сплава АЛ27-1 с 700 до 900° С приводит к снижению предела прочности и относительного удлинения (рис. 31). [c.65]

Фиг. 2. Влияние температуры заливки на образование газовых раковяи в чугунных отливках в зависимости от газопроницаемости и влажности формовочных смесей.

Под влиянием всестороннего газового давления механические свойства сплавов ЛК80-ЗЛ и Бр. ОЦ10-2 повышаются почти при всех опробованных значениях температуры заливки [9]. [c.66]

Протяженность зоны столбчатых кристаллов (Z t) уменьшается при повышении начальной температуры прессформы, снижении температуры заливки и времени выдержки расплава в матрице до приложения давления, а также при увеличении диаметра слитка (рис. 54). Такое влияние объясняется тем, что большинство из перечисленных параметров, например повышение температуры прессформы и увеличение диаметра слитка, способствует уменьшению скорости охлаждения кристаллизующегося расплава. [c.108]

В. И. Курочкиным в программу исследования были включены не три, а семь факторов, варьируемых на различных уровнях. Исследования проводились на отливках типа стакана с различной глубиной центральной полости (0—65 мм), изготовляемых из сплава АЛЗ. Изучалось влияние температуры прессформы (Xi) в пределах 200—300° С, температуры заливки (Ха) в интервале 690—730° С, времени выдержки расплава в матрице до приложения давления (Хз) от 10 до 40 с, времени прессования (Х4) в пределах 30—40 с, скорости внедрения прессующего пуансона при формировании отливки (Xs) в пределах 0,03—0,05 м/с, давления прессования (А б) в интервале 25—100 МН/м и конфигурации заготовки (Х7), определяемой глубиной центральной полости в указанных выше пределах. В качестве параметра оптимизации (у) был выбран предел прочности сплава при растяжении. [c.145]

Большое влияние на глубину мелкокристаллической поверхностной зоны отливки оказывает температура заливки жидкого металла. Опыты проводились на образцах (диаметр 50 мм, длина 200 мм) из нейзильбера и углеродистой стали, полученных в металлических формах с перлитным покрытием (табл. 23). В зависимости от температуры перегрева при заливке глубина мелкокристаллической зоны колеблется от 4,5 до 15 мм для нейзильбера и от 3,5 до 6 мм для углеродистой стали. Уменьшение глубины мелкокристаллической зоны при увеличении температуры заливки жидкого металла происходит в определенном интервале температур, при котором получают максимальное развитие ликвационные процессы и происходит быстрое образование плотного термодиффузионного (загрязненного примесями) слоя на фронте кристаллизации. Термодиффузионный слой блокирует рост мелкокристаллической зоны и способствует формированию столбчатых кристаллов. При дальнейшем увеличении температуры возникают мощные конвективные потоки жидкого металла, размывающие термодиффузионный слой и обеспечивающие обильное питание мелкокристаллической зоны. Особенно интенсивно эти процессы протекают при кристаллизации нейзильбера, в меньшей мере — при кристаллизации углеродистой стали (табл. 24). При увеличении металлостатического напора и скорости разливки глубина мелкокристаллической зоны в образцах из стали 35Л увеличивается (табл. 25). [c.67]

Таким образом, действие перегрева тем легче зарегистрировать, чем меньше скорость охлаждения расплава Поэтому высокая температура заливки обусловливает возникновение грубой формы графита, снижая благоприятное влияние перегрева Практически не всегда возмож но осуществить достаточно медтенную скорость охлажде ния жидкого сплава Кроме того, увеличение числа зародышей графита в результате медленного охлаждения не компенсирует их убыль при термовременной обработке Поэтому склонность синтетических чугунов к метаста-бильной кристаллизации не устраняется [c.131]

Для изучения влияния температуры перегрева на структуру и механические свойства обычного и синтетического чугунов в индукционной печи промышленной частоты емкостью 6 т сплавы последовательно перегревались до температур 1350, 1400, 1450, 1500 и 1550° С. После достижения требуемой температуры чугун выдерживался в печи в течение 10 мин, а затем отбиралась необходимая для заливки образцов порция металла. Температура заливки образцов была равна 1350—1380° С. В качестве шихтовых материалов использовались чугунная стружка и обрезь динамной стали. Химический состав сплавов и вид обработки приведены в табл. 36. Под перегревом при [c.134]

На 1 фт1п оказывают влияние ряд теплофизических (температура заливки сплава и его удельная теплоемкость, температура формы, свойства материала формы, характеризующиеся коэффициентом теплоотдачи) и гидравлических (конфигурация, высота и толщина стенки отливки, число и расположение прибылей, способ подвода металла к ней и др.) факторов. Перечисленные факторы действуют комплексно, взаимно влияют друг на друга, притом нередко в разных направлениях (одни уменьшают Уф щщ, другие повышают). Теоретически учесть это влияние при решении задачи о нахождении Уф min сложно, и поэтому на практике Уф щщ определяют по эмпирическим зависимостям. [c.57]

Определение точных данных прочности у литейных сплавов бронзы, а в особенности у отлитых в формы, очень затруднительно, так как, кроме химического состава, значительное влияние на прочность в о.клажденном состоянии оказывают род отливки (в песок, в кокиль, стр. 1019), температура заливки, кристаллизация, размеры сечения, скорость охлаждения отливки. Наиболее вернь а данные можно получить, испытывая на разрыв бруски, взятые из разных мест отливки. Поэтому здесь приходится отказаться от приведения данных прочности, каковые могли бы иметь общее значение (см. также стр. 220 и след.). [c.1140]

Важнейшими технологическими свойствами литейных сплавов являются температура заливки, жидкотекучесть и коэффициент усадки. Температура зализки оказывает существенное влияние на стойкость металлических форм. Жидкотекучесть определяет возможность получения тонкостенных отливок. Коэффициент усадки характеризует относительное изменение размеров отливки после охлаждения. [c.144]

Такое же влияние, как толщина стенок, оказывают на механические свойства и другие факторы, определяющие время затвердевания и обусловленные технологией формы. Однако при оценке влияния всех этих факторов необходимо учитывать также их влияние на механические свойства л осредством воздействия на формирование литейных дефектов. Существует оптимальный интервал температур заливки, обеспечивающий максимальную прочность чугуна [c.435]

Существенное влияние на плотность чугуна оказьтает также температура заливки Гз (°С). Это влияние для чугуна с СЕ = 3,9 вьфажается следующей статистической зависимостью [c.452]

Всестороннее газовое давление не оказывает заметного влияния на горя-челомкость алюминиевых сплавов при обычных температурах заливки и давлении 0,5 МПа. [c.331]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...