Деформация полная (суммарная)

Реальные тела не являются абсолютно упругими. Вследствие этого при падении шара на плоскость полное восстановление форм шара и плоскости не происходит. Шар и плоскость сохранят так называемую остаточную деформацию. В результате этого положительная величина работы внутренних -сил будет меньше величины отрицательной работы этих сил. Суммарная работа. внутренних сил за время удара будет отрицательной, что вызовет уменьшение кинетической энергии шара после удара по сравнению с величиной ее до удара. Отсюда 5[сно, что скорость шара после удара (а значит и высота, на которую он поднимается) зависит от физических свойств материалов, из которых изготовлены шар и неподвижная плоскость. Эти физические свойства соударяющихся тел и учитывает гипотеза Ньютона. В частности, в этом примере она учитывает соотношение скоростей при падении шара на плоскость и при его отскоке от плоскости. [c.131]

Развитие микронеоднородной деформации в процессе повторного деформирования образца растяжением и сжатием показано на рис. 20. За каждые 1/4 цикла средняя пластическая деформация составляла 1 %. Поэтому за 1 цикл суммарная пластическая деформация составляла 4 %. За три полных цикла деформирования суммарная средняя пластическая деформация (по абсолютной величине) равнялась 12 %, Суммарная деформация по локальным областям б достигает 44 % (в точке б]), т.е. превышает среднюю деформацию в 3,6 раза. В то же время в локальных объемах. 4] и продольная деформация практически отсутствовала. [c.30]

В примерах, рассмотренных в разд. II, Б, II, В, и III, Е, для определения деформации необходимо было использовать уравнения равновесия. Однако этих уравнений недостаточно для полного определения поля напряжений. Чтобы получить недостающую информацию, нужно рассмотреть суммарное касательное усилие, действующее по всей длине каждого волокна или нормальной линии. В настоящем разделе мы используем этот способ для получения некоторых простых результатов, касающихся конечных деформаций. [c.311]

При статическом длительном нагружении запасы прочности определяют из кривых длительной прочности и полной деформации ползучести как отношение предела длительной прочности к рабочему напряжению при расчете по разрушающим нагрузкам или как отношение условного предела ползучести к рабочему напряжению при расчете по предельным деформациям. За условный предел ползучести принимается напряжение, обеспечивающее допустимую скорость деформации или допустимую суммарную деформацию за определенный срок службы при заданной температуре. [c.539]

Таким образом, приведенные данные показывают, что двух-частотность процесса нагружения оказывает существенное влияние на сопротивление материалов мягкому малоцикловому деформированию и особенно в условиях проявления температурно-временных эффектов. Наличие выдержек в полуциклах на экстремальных уровнях напряжений с наложением в течение них высокочастотной составляющей напряжений вызывает дополнительную деформацию ползучести, величина которой зависит от условий нагружения и свойств материала. Вследствие этого суммарная ширина петли гистерезиса (полная циклическая пластическая дефор.мация) оказывается большей по сравнению с одночастотным нагружением при одних и тех же уровнях максимальных напряжений. Эти обстоятельства находят свое отражение и в уравнениях состояния, описывающих указанные процессы. [c.104]

Таким образом, для широкого диапазона условий нагружения [15, 49] суммарное повреждение, определенное в соответствии с уравнением (2.39) или (2.41), укладывается, как правило, в полосе разброса 0,5... 1,5. Это свидетельствует о возможности использования деформационно-кинетического критерия для расчета прочности при малоцикловом и длительном малоцикловом нагружении. Однако необходимо использовать результаты только корректно поставленных экспериментов, обеспечивающих получение полной информации о параметрах процесса деформирования и характере изменения с числом циклов и -во времени нагрузок (напряжений), деформаций и температур в зоне достижения предельного состояния по условиям малоциклового разрушения, а также систему базовых данных и расчетных характеристик, необходимых для правильной оценки повреждений, накопленных в ходе повторных нагружений. [c.101]

Число независимых смещений конечного элемента как твердого тела г равно шести, и ранг матрицы жесткости К должен равняться п, — 6, где Пд — размерность вектора обобщенных узловых перемещений элемента. Это условие будет выполняться при выборе аппроксимации S (4.44) такой, что —6, где Па — размерность вектор-столбца коэффициентов аппроксимации а (4.44). Для согласованной аппроксимации перемещений и деформаций (1.86) подходит треугольный конечный элемент с шестью узлами (рис. 4.4). Суммарное число обобщенных узловых перемещений Пд—ЗО при аппроксимации всех пяти компонент вектор-столбца u=[ i, Ыз, w, 0i, SJ полными полиномами второго порядка. Суммарное число независимых компонент вектор-столбца а (4.44) будет равно 24 при аппроксимации всех восьми компонент вектор-столбца S = [ei, ег, Yi2, [c.191]

Суммарная вязкость разрушения образца в промежуточной области состоит из вкладов компонент как косой, так и прямой доли поверхности разрушения. Оценки их довольно сложны, потому что при продвижении вершины трещины под действием постоянной нагрузки величина высвобождающейся энергии деформации увеличивается, обеспечивая тем самым рост движущей трещины силы и ускорение разрушения при одновременном возрастании пластической зоны, так что требуется совершить большую работу для того, чтобы вызвать разрушение. Точный баланс между этими факторами определяет наступление полной нестабильности. [c.120]

Разработка технологического процесса формоизменения с определением числа операций, целесообразности их совмещения или последовательного проведения, расчет переходов с определением единичных и суммарных деформаций, удельных и полных технологических сил на основе использования диаграмм пластичности и [c.20]

Задаваясь степенью прилегания зубьев по длине (через коэфициент т) от полной длины зуба), можно определить суммарный угол Д[ между образующими двух сопряженных зубьев (фиг. 563). Если обозначить через 8/ величину деформаций от изгиба и смятия и через V м толщину необходимого слоя смазки, тогда [c.409]

Оценка суммарного времени от начала нагружения до накопления деформации или разрушения определенной величины или до полного разрушения. Такая оценка широко применяется, например, при длительных испытаниях жаропрочных материалов или при испытаниях на усталость с определением числа циклов до появления усталостной трещины или до полного разрушения. [c.70]

Теория течения Результат необратимой деформации, т. е. величина суммарной или полной пластической деформации, должен зависеть от выбора пути процесса и последовательности его этапов. [c.135]

Ввиду того, что работа деформации распространяется по объему изгибаемого образца неравномерно, точно вычислить истинную удельную работу деформации трудно. Поэтому следовало бы либо определять только суммарную работу деформации, отнесенную ко всему образцу (данной формы и размеров), либо приближенно определять удельную работу путем деления всей работы на пластически деформированный объем. Тем не менее до сих пор ударную вязкость в большинстве случаев определяют делением полной работы Лн, затраченной на деформацию и разрушение образца, на исходную площадь попе- [c.163]

Определение температуры хрупко-вязкого перехода по температурной зависимости ударной вязкости имеет ряд принципиальных недостатков. Главный из них заключается в том, что ударная вязкость характеризует суммарное сопротивление образца пластической деформации и разрушению. Определением же Тхр мы стремимся оценить только сопротивление разрушению, т. е. распространению трешины. Для того, чтобы выделить эту составляющую полной работы Лн, используют следующий метод. На копре с постепенно увеличивающимся запасом работы маятника (увеличением угла а — рис. 96) испытывают несколько образцов и строят зависимость угла загиба от полной работы Лд (рис. 98). [c.212]

Р] — допускаемое значение силы р — полное напряжение, давление Qx, Яу, С — поперечная сила, действующая соответственно вдоль главной оси X или у, или суммарная д — интенсивность распределенной нагрузки [9] — допускаемое значение интенсивности распределенной нагрузки и — потенциальная энергия деформации и — удельная потенциальная энергия деформации — осевой момент сопротивления сечения, соответственно относительно оси к или у Й7р — полярный момент сопротивления X, у, г — координаты рассматриваемой точки (обозначения осей координат г—продольная ось бруса, х и у — главные центральные оси его поперечного сечения) [c.7]

При колебаниях систем с одною степенью свободы полные деформации системы в каком-либо сечении могут быть найдены путём сложения статической деформации с добавочной деформацией при колебаниях. Для проверки прочности системы, очевидно, необходимо найти наиболее опасное сечение с наибольшей в процессе колебаний суммарной величиной деформации. В простейших случаях для этого потребуется сложить наибольшую статическую деформацию с наибольшей амплитудой колебаний А, т. е. [c.688]

Таким образом, возрастание критической силы, получаемое теоретически, локализуется действием параллельно возрастающего местного изгибающего момента в середине длины панели (от крутящего момента) и образованием зон пластических деформаций. Эта взаимная нейтрализация положительного и отрицательного факторов позволяет с приемлемым для практики допущением панель пояса рассчитывать на внутренние силы, полученные от совместного действия поперечных нагрузок и крутящего момента, и условно прикладывать это суммарное усилие по концам полной панели пояса. [c.68]

На рис. 5, например, приведены результаты вычислений компонент повреждений для жаропрочных сплавов ЭП-693ВД (рис. 5, а) и ЭП-220 (рис. 5, б) в полных деформациях и суммарного (рис. 5, в) применительно к условиям циклического деформирования в зоне разрушения образца ( шейка ) при широком диапазоне изменения температур и основных параметров термоусталостного нагружения [c.42]

При представлении результатов испьгганий на термическую, неизотермическую и малоцикловую усталость с помощью необратимой составляющей деформации в цикле характер кривых усталости изменяется (рис. 2.21 и 2.22) во всем диапазоне изменения TVy сопротивление термической усталости сплава ХН56МВТЮ существенно меньше, чем для сплава ХН75МБТЮ-ВД. Это обусловлено различной долей упругой составляющей деформации в суммарной (полной) деформации цикла. [c.41]

Взаимопереходы между У, П, В, ВЭ и Р-состояниями зависят также от того, по какому свойству (по времени, по величине общей деформации и т. д.) оцениваются эти взаимопереходы. В зависимости от. критерия разграничения, а также от материала и условий нагружения значения отдельных состояний могут быть различными, например, доля У-состояния в общей деформации и в общем времени процесса для пластичных металлов обычно очень мала наоборот, доля У-состояния для нитевидных кристаллов оказывается значительной. Чем ближе по времени начало разрушения к полному разделению по всему сечению или чем больше скорость распространения трещины, пересекающей тело, тем меньше влияние процесса разрушения по времени и по общей деформации на суммарные характеристики. [c.253]

По условиям эксплуатации зубчатых передач, полный боковой зазор jn должен обеспечивать нормальную смазку зацепления, а также компенсировать теп./ювые деформации и погрешности изготовления и сборки передач и может быть выражен следующей зависимостью /n = /nminp + . где /nininp — часть бокового зазора, необходимого для компенсации тепловых деформаций и нормальной смазки зацепления к — часть бокового зазора, учитывающего влияние на боковой зазор суммарной погрешности изготовления и монтажа передачи. [c.204]

Способ упрочнения низкоуглеродистых сталей многократной механико-термической обработкой (ММТО) заключается в 5—6-кратной деформации, соответствующей при каждой ступени нагружения длине площадки текучести на диаграмме напряжение-отно-. сительное удлинение (суммарная деформация 6—8%), до полного исчезновения площадки текучести. Затем следует старение при 100—200 С/ в течение 10—20 ч. В результате этой обработки предел теку стн повышается на 25 — 30% (становясь практически равным пределу прочности), а предел усталости —на 30 — 50%. [c.177]

Для испытания на ползучесть образец устанавливаит в захваты машины и помещают в печь, где поддерживается постоянная температура. К образцу прикладывается постоянная нагрузка. В течение всего времени испытания замеряется деформация образца вплоть до его полного разрушения По результатам испытаний строится кривая ползучести в координатах суммарная деформация - время , на которой отмечаются участки соответствующие трем стадиям процесса ползучести (рис. 50). [c.100]

При изменении длины трещины на величину б/ вариация полной энергии содержит два слагаемых, и бЛв2- Первое из них — это изменение (уменьшение) потенциальной энергии деформации, происходящее вследствие того, что в окрестности трещины при увеличении ее размера напряжения снижаются. При этом область концентрации напряжений перемещается в новые вершины трещины. В остальной же части тела напряжения практически не изменяются. Второе слагаемое бЛвх представляет собой изменение (увеличение) поверхностной энергии, происходящее вследствие изменения на величину 2Ы суммарной поверхности (точнее, длины, поскольку задача плоская) берегов трещины. Равенство нулю вариации полной энергии системы выразится так ) [c.576]

Упругие деформации. Упругие деформации не зависят от структуры основной металлической массыf этим связана почти полная независимость модуля упругости углеродистых сталей от их химического состава [130]). Упругие деформации зависят только от характеристики графитовых включений, поэтому упругие свойства чугуна не изменяются, если в результате термической обработки изменилась только структура основной металлической массы и не изменилась форма и величина графитовых включений (нормальный случай термической обработки серого чугуна). При увеличении содержания и укрупнении графитовых включений упругие деформации увеличиваются по своей абсолютной величине (так же как пластические деформации) и уменьшаются по относительной, выраженной впроцентахот суммарной деформации. [c.22]

УГОЛ естественною откоса — угол трения для случая сьшучей среды зрения — угол, под которым в центре глаза сходятся лучи от крайних точек предмета или его изображения краевой — угол между поверхностью тела и касательной плоскостью к искривленной поверхности жидкости в точке ее контакта с телом Маха — угол между образующей конуса Маха и его осью падения (отражения или преломления)— угол между направлением распространения падающей (отраженной или преломленной) волны и перпендикуляром к поверхности раздела двух сред, на (от) которую (ой) падает (отражается) или преломляется волна предельный полного внутреннего отражения — угол падения, при котором угол преломления становится равным 90 прецессии — угол Эйлера между осью А неподвижной системы координат и осью нутации, являющейся линией пересечения плоскостей xOj и x Of (неподвижной и подвижной) систем координат сдвига—мера деформации скольжения — угол между нада ющнм рентгеновским лучом и сетчатой плоскостью кристалла телесный — часть пространства, ограниченная замкнутой кони ческой поверхностью, а мерой его служит отношение нлоща ди, вырезаемой конической поверхностью на сфере произволь ного радиуса с центром в вершине конической поверхности к квадрату радиуса этой сферы трения—угол, ташенс которого равен коэффициенту трения скольжения) УДАР [—совокупность явлений, возникающих при столкновении движущихся твердых тел с резким изменением их скоростей движения, а также при некоторых видах взаимодействия твердого тела с жидкостью или газом абсолютно центральный <неупругий прямой возникает, если после удара тела движутся как одно целое, т. е. с одной и той же скоростью упругий косой и прямой возникают, если после удара тела движутся с неизменной суммарной кинетической энергией) ] [c.288]

Некоторые специалисты считают, что виброрелаксация и виброползучесть являются следствием саморазогрева, так как ползучесть и релаксация протекают значительно активнее при повышенных температурах. Однако полное экспериментальное подтверждение такой корреляции до сегодняшнего дня отсутствует [25J. То, что виброрелаксация и виброползучесть могут оказаться результатом суммарного действия, подтверждает геометрическая трактовка, предложенная В. В. Губановым. При решении геометрически нелинейной задачи (без допущения о малости деформаций) и усред- [c.106]

Пример 4.9. Рассмотрим процесс накопления повреждений в диске турбины, расчет которого с учетом истории нагружения для 150 циклов проведен в примере 3.4. На рис. 4.26 показаны кривые накопления повреждения за 125 неуста-новившихся циклов в ступице на расчетном радиусе г=9,25 см здесь Пун— суммарное повреждение от ползучести Ясн и цикличности Яун- Величина Яу определена в соответствии со вторым членом (4.71) величиныподсчитывали по (4.47) по размаху полной деформации цикла с учетом асимметрии. [c.150]

В теориях неупругостй нет условного разделения деформаций пластичности и ползучести здесь введено понятие суммарной деформации неупругостй, т. е. принято, что полная деформация состоит из упругой и неупругой [c.260]

Штамповка иа прессах может быть осуществлена с применением всех операций формоизменения, приведеинызе в гл. 1 (табл. 1). Ниже дана классификация формоизменяющих операций применительно к штамповке на прессах, в которой рассмотрены особея-ности кинематики течения металла и области применения операций. Все операции формоизменения при штамповке по кинематике течения металла разделены на простые и комбинированные. При простых операциях течение металла задано кинематикой движения инструмента. При комбинированных операциях металл имеет два или не. сколько возможных направлений течения. Течение в разных направлениях по мере движения инструмента может происходить одновременно (совмещенный процесс, как частный случай комбинированного) н последовательно по времени. Совмещенность, последовательность течения металла, соотношение скоростей течения определяются в каждый отдельный момент времени наименьшим сопротивлением. При последовательном течении металла все технологические расчеты (определения давлений и полных сил, допустимых деформаций и т. д.) могут проводиться для данного этапа (с учетом суммарного упрочнения) как для простого. Для совмещенного процесса технологические расчеты следует проводить с учетом конкретных условий формоизменения. [c.98]

После деформации втулки одним деформирующим элементом с натягом 0,05 мм не происходит даже сглаживания шероховатостей, оставшихся после расточки. Заметно лишь некоторое скругление вершин на выступах неровностей. Увеличение суммарного натяга до 0,25 мм (пять деформирующих элементов) привело почти к полному сглаживанию неровностей. Однако в первом и втором случаях заметных изменений структуры не наблюдается. И только при суммарном натяге, равном 0,5 мм, обнаруживается текстурован-ность поверхностного слоя. Зерна, расположенные у самой поверхности, несколько удлинились и получили ориентацию в направлении движения инструмента. Степень удлинения зерен пока еще незначительна, угол между направлением движения инструмента и вытянутыми осями еще достаточно большой (примерно 45°). [c.29]

Расчет процесса консолидации с использованием уравнения теплопроводности подкупает своей простотой. Соответствующая полная схема расчета неодномерных задач была развита В. А. Флориным [214] и использована для ряда конкретных задач (см., например, [223]). Согласно В. А. Флорину в любой момент времени < О распределение суммарных напряжений в грунте такое же, как и при равновесии в обычном упругом теле, но при = О сумма нормальных фиктивных напряжений равна нулю (объемных деформаций нет, соответствующая нагрузка воспринимается жидкостью). В последующем давление изменяется но Терцаги, согласно уравнению теило-проводности, гидростатически меняются и нормальные напряжения. Таким образом, по В. А. Флорину .. . касательные напряжения в скелете возникают сразу после приложения какой-либо нагрузки и в дальнейшем прп постоянном нарастании нормальных напряжений [c.122]

Из практически применяемых свойств (за исключением строения заключительных зон излома) ни одно не относится только к закритическому состоянию. Однако отдельные характеристики оценивают суммарно результат как до-, так и закритических процессов. Сюда относятся суммарная пластичность (ыакрохарактеристика), строение излома, отражающее локальную пластическую деформацию, прошедшую в обоих состояниях, и время до полного разрушения. [c.183]

Аналогично построению по параметру статического повреждения строятся кривые длительной прочности по параметру усталостного повреждения. Параметры а, М, к изменяются в широком диапазоне. Предполагается, что повреждение при малом числе циклов изменения напряжений зависит только от определенной части энергии гистерезиса, а именно от энергии, накопленной за счет пластического деформирования. При ограниченной долговечности эта энергия может быть приравнена полной энергии гистерезиса, так как при очень больших деформациях неупругая составляющая пренебрежимо мала. Согласно гипотезе Фелтнера и Морроу [271], разрушение наступает тогда, когда суммарная энергия, рассеиваемая в единице объема материала вследствие наличия необратимых пластических деформаций, достигает определенной критической величины [c.261]

В правильных устройствах листы правятся с помощью растяжения, когда один или несколько тонких листов зажимаются в захватах, которые отдаляются друг от друга при этом в материале возникают растягивающие напряжения, превышающие предел текучести, или листы правятся знакопеременным изгибом между двумя рядами врашяющихся роликов малого диаметра 2, 7]. При правке суммарная степень деформации достигает 0,5—2,0% [2]. Влияние правки на роликоправильных машинах на механические свойства материала подобно дрессировке [7]. Для полного устранения площадки текучести материал следует подвергать правке несколько раз. [c.150]

При пластической деформации проявляется эффект необратимости АЭ эффект Кайзера ), который связан с прекращением регистрации АЭ на фиксированном уровне чувствительности. При повторном нагружении АЭ не регистрируется до тех пор, пока не превышен уровень предварительно приложенной нагрузки. Эффект Кайзера является отражением необратимости самой пластической деформации. Эффект заключается не в полном отсутствии АЭ после цикла разфузка - последующее нафужение, а лишь в уменьшении значений параметров АЭ по сравнению с первым нагружением. Сигналы АЭ могут наблюдаться в процессе разгрузки и на упругом участке последующего нагружения. Но при этом суммарный счет на два порядка меньше счета, достигнутого перед разгрузкой. [c.307]

Из приведенной формулы вытекают первые три метода снижения технологических остаточных деформаций маложестких деталей. Существующие технологические процессы, как правило, включают в себя операции для снижения уровня остаточных напряжений в заготовке до минимально возможного, обеспечив требуемые свойства металла. Наиболее распространенным методом снижения остаточных напряжений является термообработка. Значительно реже используется виброобработка, многократный упр>то-пластический изгиб или пластическое растяжение. Однако, исходя из условий бездеформационной обработки с учетом влияния остаточные деформации последующей обработки, полное снятие остаточных напряжений в заготовке в большинстве случаев нецелесообразно. Оно имеет смысл только тогда, когда последующая обработка не вносит в поверхностный слой существенных начальных напряжений, что характерно, например, для электрохимической обработки (ЭХО). В других случаях минимальные технологические остаточные деформации при двухсторонней обработке будут обеспечиваться тогда, когда наиболее близко будет соблюдаться условие равенства суммарных изгибающих моментов на противоположных сторонах обрабатываемой детали. [c.825]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...