Коэффициент бокового полный

Предельный коэффициент сопротивления решетки, соответствующий полному перетеканию жидкости за решеткой от задней стенки аппарата к передней, для всех значений Б /Бд > 10 при боковом входе получается почти одинаковым пред = 20 -ч-ЗО. Перетекания жидкости за плоской решеткой не происходит, если на нее наложить спрямляющее устройство в виде ячейковой решетки (см. табл. 7.6). [c.181]

Для определения скорости потока часто применяют зонды, представляющие собой комбинацию насадков статического и полного давления. Из числа существующих комбинированных зондов широко используют насадок Пито—Прандтля, показанный на рис. 10.3. Продольное отверстие 1 насадка воспринимает полное давление, а отверстия 2 на боковой поверхности цилиндрического корпуса — статическое давление. Таким насадком можно измерять давление в газовых потоках с числами Маха М не более 0,85. Следует иметь в виду, что как бы удачно ни была выполнена конструкция комбинированного зонда, динамическое давление измеряется им не вполне точно. Индивидуальные особенности насадка принято характеризовать поправочным коэффициентом который учитывает [c.195]

Появление бокового цикла не является результатом грубых ошибок в настройке модели. При устранении ограничительных диодов ( 17в) на некоторых участках предельного цикла возбуждаются мелкие колебания ускорения ( фюн ) весьма высокой частоты, что изменяет устойчивость пересекающихся в центральной полосе фазовой плоскости трех интегральных кривых. В результате изображающая точка не переходит в третий квадрант фазовой плоскости, а по другой интегральной кривой выбрасывается обратно в первый квадрант. Кроме того, при отсутствии диодов максимальное значение нелинейной функции (2) не может быть настроено строго неизменным, но, по-видимому, это не было причиной появления бокового цикла, поскольку многократная полная перенастройка нелинейного блока не изменила критических значений коэффициентов и 5 . В модели, настроенной по схеме рис. 7, боковые циклы не появляются. [c.88]

Коэффициент l принимается равным 0,82 при торцевом подводе полным сечением и 0,96 при боковом подводе. При торцевом подводе штуцером с диаметром меньше диаметра коллектора величина i подсчитывается по формуле [c.201]

Коэффициент расхода при неполном сжатии струи. Рассмотренное выше значение коэффициента р справедливо лишь для так называемого совершенного или полного сжатия струи, которое имеет место в тех случаях, когда отверстие находится на таком расстоянии от боковых стенок трубы (сосуда), что последние не оказывают влияния на характер истечения (на характер формирования струи). Считается, что сжатие струи будет совершенным (полным), если расстояние от стенок сосуда до отверстия не меньше утроенной величины диаметра отверстия. В машиностроительной же практике распространены случаи применения дроссельных диафрагм, в которых на формирование струи оказывает влияние близость боковых стенок. Эти стенки частично направляют струю жидкости при подходе к отверстию, благодаря чему она по выходе из отверстия сжимается в меньшей степени, чем при истечении из резервуара неограниченных размеров. В результате этого коэффициент сжатия, а следовательно, и коэффициент расхода повышаются. [c.76]

Слияние и разделение потоков. При расчете сложных трубопроводов приходится оценивать сопротивления, вызванные слияниями и разделениями потоков. Схемы тройников такого типа приведены на рис. 9.12. Для их характеристики используют коэффициент полного сопротивления коэффициент сопротивления бокового ответвления 5б и коэффициент сопротивления прямого прохода тройника Сп. Все эти коэффициенты приводятся обычно к скоростному напору в сборном трубопроводе. [c.263]

Потери вследствие отражений от торцевых поверхностей, определяются по формуле Френеля. Хотя принято считать отражение полным, иа самом деле часть энергии выходит через боковые стенки (примерно 10" —10" ). Поскольку этих отражений при больших апертурных углах бывает очень много, потеря света, вызванная этой причиной, может оказаться довольно значительной. Она плохо поддается вычислению, так как коэффициент отражения в сильной степени зависит от ряда причин, которые нельзя учесть (дефекты изготовления, грязь на поверхностях волокон и пр.).. [c.571]

Коэффициент формы Ф представляет собой отношение опорной поверхности уплотнителя к его полной боковой поверхности и для кольцевой прокладки прямоугольного сечения равен [3] [c.45]

И распределение температуры оказывается сравнительно однородным. Поэтому очевидно, что в заданный момент времени распределение температуры (близкое к равномерному) опять-таки должно быть пропорционально полной величине поглощенного количества тепла, т. е. пропорционально - функции h (т). Заметим, однако, что в этом случае коэффициент пропорциональности оказывается не таким, как в рассмотренном ранее случае тах- 0. Это отчетливо видно на рис. 8. Хотя приведенные на этом рисунке результат относятся лишь к точке л =1, но из сказанного с очевидностью вытекает, что приведенная на рисунке кривая изменения температуры при справедлива на самом деле для всех точек боковой поверхности цилиндра. [c.96]

Листы днища рассчитывают аналогично листам боковых стенок, но с полной нагрузкой от груза Ргр и поправочным коэффициентом [c.30]

При двухступенчатом сжигании, при котором в нижнем ярусе горелок организовано сжигание с коэффициентом избытка воздуха менее 1, а через верхний ярус подавался воздух, необходимый для полного сгорания топлива коррозия имела место на боковых экранах с интенсивностью около 1 мм/год. Коррозия труб фронтового экрана была 116 [c.116]

Величина д = Qб/Q есть отношение расхода Qб, поступающего в боковое отверстие, к полному расходу струи Q. Относительный расход может быть найден из опыта, если исходить из условия, что расчетное значение коэффициента сопротивления сопловой камеры равно найденному экспериментальным путем. [c.262]

Боковые стенки канала с диффузным отражением падающей на них радиации являются препятствием лучевому переносу с одной торцовой поверхности на другую. Если бы длина канала к была много меньше размера й торцовых поверхностей (А/ <1), то облученность торцовых поверхностей приближалась бы к единице (ф1,2, о->1)- Наличие боковых поверхностей в канале с полным многократным отражением вызывает диффузионное сопротивление лучевому переносу в канале. Эквивалентная оптическая плотность среды, отвечающая диффузионному сопротивлению лучевому переносу в канале, определяется произведением коэффициента ослабления на длину канала кЪ (критерий Бугера). Коэффициент ослабления лучевого переноса в канале можно определить величиной, обратной средней длине пробега фотонов при их многократном отражении от стенок (А =1/7ф). Средняя длина пробега фотонов отвечает эквивалентному размеру объема пространства канала V, ограниченного отражающими стенками [c.439]

Задача 203. Определить задний угол, величину и коэффициент смещения профиля долбяка, а также высоту головки, в случае достижения им полного допустимого износа, если 2зд =24, угол зацепления а = И ЗО, угол бокового зазора 3 = 1°30 и максимально допустимое уменьшение высоты к после последней переточки на величину 2е = 10 мм. [c.163]

Рекомендуется при практических расчетах пути уменьшать силу Рх, исходя из полной величины коэффициента /Сд, а силу Р оставлять без изменения, так как от боковой качки она увеличится на столько же, на сколько уменьшится от галопирования и подпрыгивания. Следовательно [c.674]

Для примера в табл. 2 приведены значения коэффициента устойчивости против бокового опрокидывания для некоторых автомобилей (при полной нагрузке). Чем выше значение Ку. тем устойчивее автомобиль против опрокидывания. [c.9]

На дорогах с малой величиной коэффициента сцепления (неровное обледенелое покрытие) управляемые колеса могут проскальзывать в боковом направлении и управляемость автомобиля ухудшается. В случае скольжения передних колес по дороге, например в результате полного торможения, поворот управляемых колес не изменит их движения и автомобиль потеряет управляемость. [c.184]

Зная коэффициент давления покоя и вертикальное напряжение (рис. 7) 01 = у/г (у — объемный вес, Л — глубина площадки от поверхности), определяем горизонтальное напряжение — = и далее по эпюре напряжений для грани АВ находим полное боковое давление покоя [c.15]

У4 нет необходимости вводить поправку на боковое сжатие струй. Поэтому в расчете можно оставлять лишь полную ширину водослива понизу Ь. Так как коэффициент расхода для таких трапецеидальных водосливов т 0,42, то расчетная зависимость получит вид [c.360]

Для трапецеидального водослива с заложением боковых граней tgQ — U нет необходимости вводить поправку на боковое сжатие струй. В связи с этим при расчетах можно оставлять только полную ширину водослива понизу Ь. Так как для таких трапецеидальных водосливов коэффициент расхода /и 0,42, то расчетная зависимость получит вид [c.366]

Ввиду сложности задачи определения коэффициента отражения от слоистого полупространства, полную зависимость V(q) удается найти аналитически лишь в немногих случаях. Значительно чаще (см. 3) можно отыскать звуковое поле в неоднородной среде при фиксированном угле падения, равном 5. Целесообразно поэтому выразить В через поле плоской волны, падающей под критическим углом полного отражения. Такое представление коэффициента возбуждения боковой волны полезно также при численных расчетах, поскольку оно значительно сокращает объем вычислений. [c.311]

По исследованиям проф. К. П. Королева, для определения полных динамических боковых сил необходимо величины У, полученные расчетом на вписывание в идеальные круговые кривые, умножить на динамический коэффициент т. е. [c.105]

Для определения средних скоростей во входном сечении модели аппарата и в его рабочей камере одновременно с другими параметрами снимались показания 77, контрольного микроманометра — разность полного давления р в центре подводящего участка и статического давления р на боковой стенке этого же участка. Следовательно, эта величина пропорциональна дипампческо.му давлению в указанном сечении. Путем соответствующих пересчетов и введения тарировочпых коэффициентов определялись средние скорости в различных сечениях. [c.161]

Рпс. 3.5.4. Зависимости от скорости соударения (ударник — железная пластина толщиной 3 мм, 0 90 мм и 130 мм) расчетной глубины б зоны полного фазового перехода (кривые i и 2) в мишени из армко-железа, экснеримен-тальной глубины бя зоны постоянного упрочнения (прямоугольники) и лаг-ранжевой глубины 6hl последней зоны (крестики). Размеры прямоугольников и крестиков соответствуют возможной погрешности измерений. Кружочком отмечен результат эксперимента с меньшим диаметром мишени (90 мм), когда при скорости удара Vq — 2,8 км/с проявляется влияние боковой раз-гру.зки па процесс фазового перехода а->-е в центре образца (см. рис. 3.5.5). Линия 1 соответствует расчету с кинетикой фазового перехода сс 8 в виде (3,1.19) с коэффициентами (3.5,1) и значением предела текучести по закону линейного упрочнения (1.10.21) с параметрами т о = 0,36 ГПа, М = 0,014, а штриховая линия 2 — расчету с линейной кинетикой (1.10.28) с = 6,5 с/м" и фиксированным значением сдвигового предела текучести т = 0,36 ГПа [c.287]

Развитие статистических методов позволяет наиболее полно оценить шероховатость поверхности, так как, помимо высотных характеристик, эти методы определяют закон распределения неровностей по высоте, коэффициент заполнения профиля, регулярную и случайную составляющие профиля, радиусы закругления неровностей, шаг неровностей, углы наклона боковых сторон профиля к средней линии и другие параметры. По Пекленику, профиль поверхности может быть характеризован автокорреляционной функцией [130]. По данным работы [125], автокорреляционная функция, полностью характеризующая профиль исследуемой поверхности при условии, что функция профиля х) стационарна и одновременно подчиняется распределению Гаусса, выражается двумя следующими зависимостями [c.24]

Мы видим, что боковые смещения проволоки демпфируются силой Ру, пропорциональной скорости этих смещений с коэффициентом пропорциональности, обратно пропорциональным скорости вращения рабочего валика. Таким образом, устойчивость проволоки должна возрастать с уменьшением скорости вращения (линейной ). С другой стороны, отсутствие в выражении для Ру члена, не зависящего от скорости Уу, является благоприятным, обеспечивая возможность для проволоки после нескольких поворотов валика занять положение устойчивого равновесия. При полном отсутствии сил трения проволока располагалась бы на поверхности валика по геодезической линии. [c.92]

На рис. 4-11,6 видны результаты зондирования факела той же горелки, что на рис. 4-11,а. Скорости первичного и вторичного воздуха были равны соответственва 18 и 24 м/с, но коэффициент избытка воздуха на выходе из горелки был равен 0,90. Замедленный процесс выгорания топлива характеризуется почти полным отсутствием в факеле свободного кислорода (кроме зоны вблизи боковой стены тошси), а также высоким содержанием в топочных газах окиси углерода, которая почти отсутствует в этих зонах при удовлетворительном режиме сжигания топлива. [c.94]

Коэффициент расхода при неполном сжатик струи. Рассмотренное выше значение коэффициента ц справедливо лишь для так называемого совершенного или полного сжатия, которое наблюдается лишь в тех случаях, когда отверстие находится на таком расстоянии от боковых стенок сосуда, что последние не оказывают влияния на характер истечения (на характер формирования струи). [c.28]

Силовая схема осевого растяжения цилиндрического образца с кольцевой трещиной, рассмотренная в предыдущей главе, достаточно полно реализует условия автомодельности зоны пред-разрушения в окрестности контура макротрещины, т. е. при установленных размерах образца и трещины область предразрушения вдоль всего ее контура находится в состоянии плоской деформации и напрян ения в ней описываются коэффициентом интенсивности напряжений К . Однако при определении трещиностойкости достаточно пластичных материалов необходимо испытывать образцы больших сечений, для разрушения которых но этой силовой схеме необходимы испытательные машины большой мощности и жесткости. Другие силовые схемы, например рекомендованные в британском стандарте [9, 145], более доступны для осуществле-ния эксперимента на пластичных материалах. Вместе с тем эти силовые схемы неточно реализуют условия автомодельности распространения макротрещины (состояние плоской деформации в области предразрушения) вдоль всего ее контура. Причиной этого является выход трещины на поверхность тела, что приводит к видоизменению области предразрушения. Правда, для ликвидации такого явления иногда на свободной поверхности делают боковой надрез, который жестко локализирует пластические деформации вдоль контура трещины. Однако для такой силовой схемы отсутствуют теоретические решения какой-либо определенной точности, что создает дополнительное затруднение. [c.59]

Полное отсутствие системы в экспериментальных результатах для больших пластических деформаций обескураживало как экспериментаторов, так и теоретиков. Однако, в 1864 г. некоторый порядок был наведен благодаря удивительно оригинальной работе одного лишь человека, Анри Эдуарда Треска (Tres a [1864, 1]). В предыдущем, 1863, году Треска начал дело, которому в последующие восемь лет предстояло воплотиться в необычайно большом числе экспериментов по пластическому деформированию множества твердых тел,— от свинца и меди до льда, парафина и керамической пасты. Он продемонстрировал, что существуют измеримые и воспроизводимые коэффициенты течения, которые могли создать основу для теории больших пластических деформаций в твердых телах. Большую часть опытов он выполнил со свинцом. Был проведен ряд экспериментов различного типа, результаты которых он сравнил, чтобы узнать, существуют ли закономерности для коэффициентов течения. Он выбивал из листов цилиндрические элементы при помощи закаленного стального стержня (пуансона) меньшего диаметра он выдавливал цилиндрические образцы через круглые, треугольные и прямоугольные сквозные отверстия и тупиковые углубления он сжимал круглые цилиндрические образцы, помещенные между закаленными плитами он исследовал обратную экструзию сплошных цилиндров различной толщины при наличии и отсутствии бокового стеснения и т. п. Для того чтобы наблюдать течение, он создал образцы в виде пакета отдельных пластин. [c.15]

Величины коэффициента С] принимаются при угле иаклона конвейера р=0-г-10° С1 = 1,0 при 3=11- -15° С] =0,95 при р=16 20° С, = 0,90 при р=21 25° С, =0,85 для ленты с рифленой рабочей поверхностью при р = 26 ч-30° С = 0,80 и при р=31- -35° С] = 0,75. На ленте, поддерживаемой желобчатыми роликоопорами (фиг. 41, в) площадь сечения груза дет равна сумме площадей трапеции Рх и треугольника Р . При угле наклона боковых роликов а и длине среднего ролика 1р = 0,4В полная площадь сечения груза будет [c.88]

Фиг. 76. Значение коэффициента ф, отиесенпое к полной боковой поверхности нагреваемых заготовок (слитков).

В качестве условного измерителя влияния формы принимают коэффициент формы Ф, отношение опорной поверхности образца к его полной боковой поверхности. Для круговых цилиндров имеем 0 = 0,25(d2 di)/ho = 0,5blho (1.34) [c.23]

Сцепные качества шин оцеппсптот коэффициентами продольного и бокового сцепления. Они представляют собой соответственно отношения тягового усилия к нормальной нагрузке при полном равномерном буксовании (или тормозного усилия к нормальной нагрузке при полном равномерном скольжении заторможенных колес) боковой силы к нормальной. [c.290]

Как мы видим, выражение (14.3) теряет смысл, если и- - 1, или L О (что равносильно в, - 6), или от - 0. Это обусловлено сближением критических точек под интегралом (14.1). В первом и третьем случаях к точке ветвления q = п приближается полюсг7р (12.20) коэффициента отражения, а во втором случае - стационарная точка q = sin во- В строгом смысле говорить о боковой волне можно лищь при условии, что точка ветвления, дающая в асимптотику поля вклад p , удалена от друтих критических точек. В противном случае компоненты поля, имеющие различную природу, как бы объединяются, и непосредственный физический смысл имеет только полное поле. Иногда боковой волной называют не вклад точки ветвления, а весь интеграл (14.1) по берегам разреза. Тогда боковую волну можно определить и в указанных выще особых случаях. Несмотря на известную долю содержащейся в нем условности, этим определением удобно пользоваться, когда основной вклад в интеграл по берегам разреза дает окрестность точки ветвления. Равномерная по L асимптотика pj, содержит функцию параболического цилиндра (см. (11.68)). При от->- О значение Рь можно выразить через интеграл вероятности. Случай слабой границы раздела ( -> 1) рассмотрен в п. 12.5. [c.299]

Для выявления степени влияния смазки на относительную скорость движения матрицы, соответствующую максимальному снижению усилия на пуансоне, были проведены эксперименты при условиях трения, близких к максимальному. Боковую поверхность заготовки и боковую рабочую поверхность матрицы для полного удаления следов смазки протирали несколько раз ацето ном. Коэффициенты цм, учитывающие условия трения, при этом были близки к 0,5. Эксперименты показали, что в этом случае при деформации АВ и М1 минимальная сила на пуансоне наблюдалась при относительной скорости движения матрицы 2 = = 1,7. [c.100]

Для снижения усилий сжатия в тягово-сцспном устройстве распределение тормозных сил должно быть такое, чтобы полуприцеп тормозился более эффективно. чем тягач т.е, . Полное отсутствие усилий сжатия достигается при определенном соотношении и, которое для различной загрузки сочлененного троллейбуса разное, В связи с этим осуществить идеальный процесс торможения сочлененного троллейбуса очень трудно. Следует учесть, что при любых распределениях тормозных сил колеса не должны доводиться до полной блокировки. так как это может привести к снижению коэффициента сцепления, а главное. лишит колесо возможности сопротивляться боковым силам, [c.146]

Верхняя исходная кривая зоны соответствует работе машины с полным открытием и с изменяющимся значением коэффициента полезного действия в пределах О,в —0,67. Нижняя кривая зоны соответствует. работе машины с прикрытым яаправляющил аппаратом при значении коэффициента полезного действия, ра1В ном 0,83 максимального. Боковые границы зоны соответствуют значениям. коэффициента полезного действия в пределах 0,83— [c.149]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...