Коррозия труб

Почвы с низким сопротивлением особенно благоприятны для процессов электролиза, а следовательно, для коррозии блуждающими токами, которые могут возникать не только в земле, но и в обычных растворах электролитов. Так, на химических заводах в цехах электролиза хлористого натрия при наличии утечки тока наблюдается коррозия труб и ванн, вызываемая указанными явлениями. [c.189]

Рис. 11.3. Влияние тока, текущего по подземному водопроводу, на коррозию труб вблизи изолированных сочленений

Концентрация твердой фазы 276 Коррозия труб 275 Коэффициент Буссинеска 80 [c.321]

Очищенные после сильной коррозии трубы. . . [c.187]

Концентрация твердой фазы 297 Коррозия труб 295 Коэффициент аэродинамический 254 [c.408]

Для защиты от коррозии труб, штуцеров, патрубков применяют защитные вкладыши из отрезков труб (из термопластичных материалов) с последующей отбортовкой концов пластмассовой трубы на зеркало фланца стальной трубы или штуцера (рис. 53). [c.100]

Формула (I) является основой определения глубины коррозии труб поверхностей нагрева на данный момент времени при известной температуре металла. Можно решить и обратную задачу — найти допустимую рабочую температуру металла по условиям коррозии, исходя из заданных глубины коррозии и времени. В условиях работы труб поверхностей нагрева паровых котлов необходимо учитывать и коррозию внутренней стороны труб. Входящие в формулу (I) коэффициенты определяются экспериментально. [c.7]

Более высокую коррозионную активность, чем сульфаты, проявляют хлориды щелочных металлов. Наличие щелочных хлоридов в отложениях золы даже в незначительных количествах может сильно повышать интенсивность коррозии труб поверхностей нагрева котла, а в более высоких концентрациях вызывать катастрофическое разрушение металла. [c.73]

Существенное влияние температуры газа на интенсивность коррозии труб мазутных котлов показано в 4.8, там же приведена и химическая характеристика отложений (см. рис. 4.36). Ниже приводится объяснение механизма коррозии металла с учетом этих сведений. [c.87]

Основными параметрами, от которых зависит интенсивность высокотемпературной коррозии труб поверхностей нагрева котла, являются тип металла, температура стенки и продуктов сгорания, состав золовых отложений на поверхности нагрева, состав обтекающего трубы поверхностей нагрева потока газа и продолжительность эксплуатации. [c.89]

В полупромышленных и промышленных опытах в конечном итоге исследуется глубина коррозии труб за период испытаний в установленном температурном режиме работы металла. Для получения сравниваемых данных коррозионной стойкости сталей установленные опытные результаты обрабатываются изложенными выше методами. [c.116]

С термодинамической точки зрения железо в водяном паре составляет нестабильную систему. В случае коррозии труб поверхностей нагрева котла такая система является открытой, поскольку из нее непрерывно выводятся образующиеся в ходе коррозии газообразные продукты. [c.125]

С точки зрения влияния стабильных золовых отложений на интенсивность коррозии труб поверхностей нагрева котла наибольший интерес представляют слои отложений, непосредственно прилегающие к оксидной пленке металла. [c.141]

Температуры металла труб пароперегревателей из-за колебаний нагрузки котла, изменения режима работы и других причин являются переменными. Для сопоставления полученных в таких условиях результатов по глубине коррозии труб была использована приведенная в гл. 3 методика, позволяющая привести время работы металла в котле при изменяющемся температурном режиме к. суммарному эквивалентному времени работы и заданной (постоянной) температуре. При расчете эквивалентного времени использовались кинетические постоянные п и Е, которые определены при длительных лабораторных опытах. [c.143]

Интенсивность коррозии труб поверхностей нагрева сланцевого котла зависит от структуры золовых отложений. Оказывается, что образующиеся на трубах пароперегревателей рыхлые, слабосвязанные отложения с более высоким содержанием хлоридов [c.143]

На рис. 4.20 приведены результаты испытания хромированных с одной стороны образцов в виде опытных точек как уменьшение массы на единицу поверхности образца от времени при различных температурах. На этом же рисунке пунктирными линиями нанесены уменьшения удельной массы тех же образцов при условии, что коррозия на хромированной поверхности отсутствует, т. е. разность Ад при одном и том же времени и температуре равна интенсивности коррозии хромового покрытия. При температуре до 450 °С зола эстонских сланцев не способствовала коррозии труб с хромированным покрытием. При температурах 500 °С и выше картина существенным образом менялась. Сопротивление коррозии наблюдалось до исчезновения на металле хромированного слоя. Следовательно, увеличение срока службы трубы возможно на ограниченное время. Таким образом, до температуры 450 °С хромированный слой на металле в продуктах сгорания сланцев предохраняет трубу от интенсивной коррозии. Объясняется это 152 [c.152]

Коррозия труб в потоке продуктов сгорания мазута по периметру протекает неравномерно [142, 146, 148]. [c.178]

На основе исследований получены глубины коррозии труб при различной продолжительности работы и температуры металла в двух температурных зонах продуктов сгорания. Количество этих данных недостаточно для однозначного установления обобщенной [c.183]

Эффект хромирования проявляется более сильно у труб НРЧ, поскольку здесь интенсивность коррозии хромированных труб из-за более низкой температуры металла меньше (в сравнении с трубами в пароперегревателе). Хромирование уменьшает глубину коррозии труб НРЧ в среднем не менее чем в 50 раз. После испытания хромированных труб в НРЧ в течение 16 300 ч толщина хромового покрытия в зависимости от температуры металла уменьшилась на 0,004—0,021 мм. [c.186]

По существу As равна глубине коррозии под влиянием стабильных золовых отложений. В гл. 4 показано, что влияние структуры золовых отложений на интенсивность коррозии можно учитывать при помощи коэффициента ф=Л5/А5о, (где As — глубина коррозии трубы под воздействием отложений данного типа Aso —то же, под влиянием плотных отложений), тогда износ металла при любом значении силы Р не может быть ниже фА . В дальнейшей для опорной точки при анализе коррозионно-эро-зионного износа труб поверхностей нагрева котла принята глубина коррозии в точке Z. [c.190]

Одним из условий надежной и безаварийной эксплуатации котлов является раннее обнаружение коррозии труб со стороны воды. Именно поэтому особое внимание уделяется методам коррозионного неразрушающего контроля металла котлов по косвенным показателям [4]. К таким методам относится контроль коррозии по содержанию водорода в паре. [c.16]

Если pHoравновесной концентрацией. Такая вода способна растворять карбонат кальция и исключает возможность образования на стенках стальных и чугунных труб защитной карбонатной пленки. Отсутствие защитной пленки облегчает контакт металла с водой и при наличии в природных водах растворенного кислорода приводит к коррозии труб. Следует иметь в виду, что соотношением рНо и рНз определяют- [c.13]

Значительный объем исследований коррозии труб из черных металлов систем горячего водоснабжения выполнен ВТИ [15]. [c.38]

Нержавеющие детали конструкций, изготовляемые из холоднокатаной стали, свариваемые точечной сваркой. Подвержена межкристаллитной коррозии. Трубы, детали печной арматуры и другие изделия, как из стали ОХ18Н10 [c.222]

Изменение агрессивности грунта. В грунтах с высоким содержанием органических кислот можно окружить металлические конструкции известняковым щебнем. В некоторых грунтах, способных вызвать микробиологическую коррозию, трубы засыпали слоями мела (СаСОз). [c.188]

Эквивалентную шероховатость стенок труб принять равной0,14мм во всех случаях, кроме трубопроводов с раствором поваренной соли, для которых эквивалентную шероховатость считать равной 0,6 мм (учитывая очень интенсивную коррозию труб под действием соляного раствора). [c.124]

Модификация таких покрытий различными компонентами позволяет улучшить технологические и эксплуатационные свойства. Например, хорошие эксплуатационные характеристики для защиты от коррозии труб и водоводов показало покрытие на основе бакелитового и эпоксидного лака с добавлением титанового порошка и уротропина. Преимущество покрытия - его способность к самоотверждению. Введение уротропина - активатора сушки, обладающего ингибирующим действием, обеспечивает снижение времени сушки изделия с покрытием и увеличивает коррозионно-защитные свойства покрытия. В качестве наполнителя применяют сферический порошок титана с химической активностью 88—90 %. Введение порошка титана увеличивает коррозионную стойкость покрытия. [c.131]

С помощью каверномера можно выявить общую картину коррозионных процессов. Так, на основании полученных данных (таблицы) строят графики в координатах глубина язв — число пораженных коррозией труб. Расположение прямой на графике может указывать либо на равномерное наличие по всей колонне труб крупных или мелких коррозионных дефектов, либо на наличие мелких и крупных дефектов на малом числе труб, либо на тенденцию к утончению стенки по колонне труб. При нескольких обследованиях, смещенных по времени, сопоставляя графики, выявляют направление развития коррозионных процессов (усиление, стабилизацию, замедление). Удовлетворительное состояние труб тем не менее требует обязательного проведения кавернометрии не менее чем на 20% скважин. [c.145]

Сера, входящая в состав FeS04, MgS04, aS04 и т. п., не горит, так, при сжигании топлива сульфаты практически не разлагаются. В твердом топливе содержание серы достигает 5 %, в жидком 3,5 %. Наличие серы в топливе нежелательно, так как образующиеся при горении серы оксиды SO и SO3 в присутствии влаги дают растворы сернистой и серной кислоты, которые вызывают коррозию труб поверхностей нагрева конвективной шахты котла и оказывают вредное воздействие на окружающую среду. [c.22]

Закрытые водяные системы характеризуются стабильностью качества теплоносителя, поступающего к потребителю (качество воды как теплоносителя соответствует в этих системах качеству водопроводной воды) простотой санитарного контроля установок горячего водоснабжения и контроля герметичности системы. К недостаткам таких систем относятся сложность оборудования и эксплуатации вводов к потребителям коррозия труб из-за поступления недеаэрированной водопроводной воды, возможность выпадения накипи в трубах. [c.381]

Указанным основным процессам сопутствует ряд других процессов, вредно сказывающихся на работе агрегата. При сжигании твердого топлива к ним относится загрязнение поверхностей нагрева сажей и летучей золой, а также иногда истирание труб поверхностей нагрева этой золой. При сжигании влажного и рсобенно сернистого топлива возникает коррозия труб воздухоподогревателя в области поступления в него холодного воздуха. [c.306]

В реальных условиях коррозии из-за микродефектов, неоднородной структуры, неодинакО(Вых связей между кристаллами в поверхностном слое металла, а также из-за изменения и непостоянства внешних условий поверхность раздела металл — оксид не остается постоянной и отличается от исходной поверхности материала. Поверхность раздела металл — оксид меняется также в ходе коррозии искривленных поверхностей. Такая ситуация, например, имеет место при коррозии труб поверхностей нагрева котла. Однако в реальных условиях уменьшение толщины корродирующего материала по абсолютным величинам небольшое, и поэтому при расчете удельного уменьшения массы q это обычно не учитывается. Таким образом, определяемое по соотношению Ат/Р удельное уменьшение массы металла от коррозии является в некоторой степени условным. [c.97]

Таллинским политехническим институтом проведены исследования по влиянию эоловых отложений на кинетику высокотемпературной коррозии труб пароперегревателей пылесланцевых котлов [130]. [c.143]

Коррозию труб из стали Г2Х1МФ с хромированным диффузионным покрытием под влиянием сланцевой золы изучал Р. В. Тоу-арт. Эти исследования проводились в потоке продуктов сгорания газа под воздействием сланцевой золы в интервале температур от 350 до 550°С на базе времени 4000 ч. Использовалась летучая зола эстонских сланцев из-под электрофильтра, содержащая NasO —0,38% К2О —7,54% SO306-11,03% и С1-0.65%. [c.151]

Важным вопросом является установление границ применения по условиям коррозии в продуктах сгорания мазута сталей одного или другого класса. Из изложенного следует, что по суммарной глубине коррозии трубы из стали 12Х1МФ в определенном интервале температуры продуктов сгорания могут иметь преимущество перед трубами из стали 12XI8H12T. [c.177]

На рис. 4.37 на параметрической диаграмме коррозионной стойкости приведены экспериментальные точки глубины коррозии труб из хромомарганцевых аустенитных сталей, а также стали 12Х18Н12Т. Видно, что коррозионная стойкость всех исследованных хромомарганцевых аустенитных сталей равна и практически не отличается от коррозионной стойкости хромопикелевой аустенитной стали 12Х18Н12Т. Такой результат, по-видимому объясняется тем, что температуры металла, при которых были проведены экспериментальные исследования (до 550 С), являются слишком низкими для воздействия сульфатного механизма коррозии с образованием сульфидных эвтектических смесей с низкой температурой плавления. При существовании сульфатного механизма коррозии можно полагать, что преимущество хромомарганцевых аустенитных сталей в существенной степени должно проявляться при более высоких температурах металла. Следовательно, до температуры металла 550 °С хромомарганцевые аустенитные стали по коррозионной стойкости не имеют явных преимуществ по сравнению с хромоникелевой аустенитной сталью 12Х18Н12Т. [c.184]

Интенсивность коррозии нехромированных труб пароперегревателя мазутного котла сложным образом зависит от температуры продуктов сгорания, т. е. от места расположения труб в газоходе котла. В отличие от изложенного, интенсивность коррозии хромированных труб не имеет существенной зависимости от температуры газа. Основным параметром, определяющим глубину коррозии труб с хромовым покрытием в заданный момент времени, является температура металла. Глубина коррозии труб из стали 12Х1МФ с диффузионным покрытием в продуктах сгорания мазута выражается формулой [c.185]

Влияние вибрации на интенсивность высокотемпературной коррозии труб из стали 12Х1МФ при различных температурах металла в запыленном золой потоке продуктов сгорания сланцев изучал X. И. Таллермо [ 131]. [c.225]

На рис. 5.20 представлена зависимость средней скорости коррозии труб из стали 12Х1МФ в потоке продуктов сгорания сланцев от времени при двух температурах металла с использованием вибрации и без нее. Существенной разницы между скоростью коррозии в условиях вибрации и без нее не видно. Следовательно, при вибрации труб с частотой 13—47 Гц и амплитудами 1,50— 3,75 мм золовые отложения с поверхности трубы вместе с оксидной пленкой не удаляются и тем самым не ускоряют коррозию металла. Это является важным результатом, что необходимо учитывать при проектировании и эксплуатации систем очистки поверхностей нагрева котла, а особенно при использовании комбинированного метода. [c.225]

Рис. 5.20. Зависимость средней скорости коррозии труб из стали 12Х1МФ от времени при использовании вибрации [131]

Рис. 5.20. <a href="/info/233993">Зависимость средней</a> <a href="/info/39683">скорости коррозии</a> труб из стали 12Х1МФ от времени при использовании вибрации [131]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...