Функция профиля

Рис. 20. Эмпирическая автокорреляционная функция профиля шлифованной поверхности

На рис. 41 приведены профили дорог двенадцати различных участков [75 ]. Для того чтобы перейти от случайной функции F (дс), зависящей от координаты х, к функции воздействия F (i), зависящей от времени t, в работе [75] предлагается координату х разделить на единичную скорость = 1 м/с. В этом случае численные значения функции профиля дороги F (х) будут совпадать с численными значениями функции воздействия F (t). Очевидно, что при постоянной скорости движения транспорта по данному участку дороги и прочих равных условиях величина и направление воздействия не зависят от того, когда машина проезжает через этот участок дороги. Поэтому процесс воздействия дороги на транспорт в расчетах можно рассматривать как стационарный случайный процесс. Однако в начальный момент движения, даже если предположить, что движение сразу началось с постоянной скоростью, динамическая система (транспорт и перевозимые объекты) будет в переходном режиме колебания, который, как мы видели выше, существенно может отличаться качественно и количественно от [c.123]

Для описания структуры матрицы введем функцию N (/) — функцию профиля, аргументом которой является номер столбца матрицы [А ], а значением — минимальный номер строки, включающий первый ненулевой элемент этого столбца. По значению функции N (/) вычисляется высота спайки в /-м столбце (рис. 6.8) как / — N (j). [c.205]

На рис. 5.14 в качестве примера показан участок дороги (профиль участка дороги) со случайными неровностями. На различных участках дороги имеются неровности самой разнообразной формы и протяженности. Последовательность выступов и впадин случайна, поэтому величина и продолжительность действия импульсов сил при движении колеса по этим неровностям случайны. Для исследования случайных колебаний машины при движении по дороге со случайными неровностями надо иметь зависимость функции h от времени. Для этого достаточно поделить абсциссу графика на рис. 5.14 на скорость движения V. В результате получается реализация случайной функции h во времени. Если координату х поделить на единичную скорость (vq = 1 м/с), то значения функции профиля дороги h (х) совпадут со значениями функции воздействия h (t). При прочих равных условиях величины и чередования импульсов сил, действующих на машину при движении по определенному участку дороги с постоянной скоростью, не зависят от того, когда машина проезжает данный участок, следовательно, воздействие данного участка на дорогу будет [c.198]

Рис. 5.4. Анализ. микроморфологии поверхностей а и о — РЭМ-фотографии поверхнос гей. моделирующих изотропную (а) и анизотропную (б) шероховатость в- график опорных кривых . — нормированные распределения высот профилей д -графики спектральной плотности профилей е — автокорреляционные функции профилей I — характеристики, полученные с поверхности и, 2 — с поверхности 6

Покажем влияние демпфирования на колебания подрессоренной массы на примере одноопорной одномассовой системы гп = = 0), движущейся по периодическому (гармоническому) профилю. В этом случае функция профиля пути [c.211]

На рис. 8.1 приведены профили дорог двенадцати различных участков, заимствованные из работы (108]. Для того чтобы перейти от случайной функции Р х), зависящей от координаты х, к функции воздействия F t), зависящей от времени t, в работе [108] предлагается координату х разделить на единичную скорость Ui = l м сек. В этом случае численные значения функции профиля дороги F x) будут совпадать с численными значениями функции воздействия F[t). Очевидно, что при постоянной скорости движения транспорта ло данному участку дороги и прочих равных условиях величина и направление воздействия не зависит от того, когда машина проезжает через этот участок дороги. Поэтому процесс воздействия дороги иа транспорт в расчетах можно рассматривать как стационарный [c.318]

Как видно из уравнений (8.5) и (8.9), необходимо знать не только функции воздействия, но и вторые производные этих величин, т. е. ускорения вертикальных перемещений тележек и угловые ускорения поворотов. Таким образом, необходимо по функции профиля дороги определить функцию ускорения или иметь реализации ускорения оси катка для заданной скорости движения. Так как мы считаем, что статистические данные перемещения и поворота оси катка известны, то в дальней-щем будет показано, как по этим данным определить статистические данные ускорений. Существенным является то, что продольный и поперечный профили дороги можно считать статистически независимыми. [c.328]

Рэлея 1 , = Щп 0п/0о- Для удобства будем работать с нормированной функцией профиля [c.188]

Рис. 8.13. Типичный вид функции профиля 5(/ ) 1 R (Л = р/а).

Величина осевого перемещения L определяется конструкцией узла. Например, осевое перемещение в соединении карданного вала автомобиля определяется конструкцией подвески и случайной функцией профиля дороги. [c.183]

При проектировании кулачкового механизма, предназначенного для воспроизведения функции, профиль кулачка рассчитывается по заданной функции. Если же кулачковый механизм используется для управления движением исполнительного органа быстроходного устройства, профиль кулачка рассчитывается по заданному закону изменения ускорений исполнительного органа. Применяются также кулачки специального профиля в грейферных устройствах киноаппаратуры (см. п. 6.12), в счетчиках жидкости (см. п. 6.13) и т. д. [c.173]

Коэффициент q) является функцией профиля рабочего инструмента, условий внешнего трения и ряда других факторов, трудно поддающихся учету. В производственных условиях выполнение вывертывания, согласно схеме фиг. 69, а, оказывается процессом настолько неустойчивым ввиду неподдающихся учету факторов. [c.122]

Была проведена серия экспериментов с целью подтвердить автомодельность, отыскать аппроксимирующую функцию профилей избыточной температуры торможения и найти соотношения толщин профилей и АГо. Определение температуры торможения проводилось термометрическим зондом на основе термопары. Профили, построенные в координатах АГо/АГо х/5т, ложатся на кривую [c.59]

По формулам (8.27) рассчитываем таблицу функции профиля скорости ф (г г) в ВЯЗКОМ подслое (О < Г 11,7) и турбулентном ядре (11,7 < Г < Г 0). При этом необходимо помнить, что функция 9(11) изменяется тем сильнее, чем меньше величина Г . Поэтому следует приме- [c.167]

В результате чего р оказывается везде (за исключением самих точек разрыва) однозначной функцией. Профиль волны приобретает при этом вид, изображённый на рис. 64, в сплошной линией. Поверхности разрыва возникают, таким образом, на протяжении каждой длины волны. [c.454]

Здесь 1(у,г) — спектральная интенсивность обратного сигнала резонансной флюоресценции, 2 (v) — функция профиля линии поглощения, к(Уо,г)—объемный коэффициент поглощения для центральной частоты Уо линии поглощения паров нат- [c.414]

Определить силу инерции толкателя 2, которая воздействует на профиль кулачка механизма с центрально поставленным толкателем в начальный момент подъема толкателя, если масса толкателя т = 500 г, а вторая производная от функции положения [c.84]

Для кулачкового механизма III вида определить минимальный радиус Го кулачка, исходя из требования, чтобы профиль кулачка был очерчен выпуклой кривой, если ход толкателя h = = 36 мм, а закон изменения второй производной от функции положения толкателя задан графиком [c.225]

Для кулачкового механизма III вида определить минимальный радиус г кулачка так, чтобы во всех положениях механизма в пределах фазы подъема профиль кулачка очерчивался бы выпуклой кривой. Известно, что ход толкателя h — 30 мм закон изменения второй производной от функции положения толкателя задан графиком [c.228]

Для кулачкового механизма IV вида найти радиус-вектор точки профиля кулачка, которая находится в месте касания профиля кулачка с концом толкателя при повороте кулачка на угол Ф1 = 60° из положения, указанного на чертеже, если начальный угол отклонения толкателя от линии центров АС равен Фо = 30°, ход толкателя Ф = 30°, расстояние между центрами вращения кулачка и толкателя L = 80 мм, длина толкателя I = 60 мм, закон изменения второй производной от функции положения толкателя задан графиком [c.230]

Анализ функции еэ(Тст, Тея, есл) позволяет сделать определенные заключения об области применимости методов измерения лучистого потока, описанных в параграфе 4.2, которые основаны на предположении об аддитивности лучистого и конвективно-кондуктивного потоков. Если средняя концентрация дисперсной среды вблизи поверхности достаточно высока и распределение температуры слабо зависит от радиационных характеристик системы (см. рис. 4.14), предположение об аддитивности будет справедливо. В то же время в разреженном слое профиль температуры вблизи поверхности существенно зависит от степени черноты частиц и стенки. При этом гипотеза об аддитивности радиационного и кондуктивно-конвективного переноса, по-видимому, ошибочна, а основанные на ней методы измерения некорректны. [c.180]

Расстояние от контурной линии стержня болта до топкой линии определяет высоту профиля резьбы. Эта высота является функцией шага резьбы и может быть определена по формуле d—dJ2 (для болта М24 согласно таблице стандарта di = 20,752). [c.183]

Развитие статистических методов позволяет наиболее полно оценить шероховатость поверхности, так как, помимо высотных характеристик, эти методы определяют закон распределения неровностей по высоте, коэффициент заполнения профиля, регулярную и случайную составляющие профиля, радиусы закругления неровностей, шаг неровностей, углы наклона боковых сторон профиля к средней линии и другие параметры. По Пекленику, профиль поверхности может быть характеризован автокорреляционной функцией [130]. По данным работы [125], автокорреляционная функция, полностью характеризующая профиль исследуемой поверхности при условии, что функция профиля х) стационарна и одновременно подчиняется распределению Гаусса, выражается двумя следующими зависимостями [c.24]

Нормирование параметров S и Sm для поверхностей, профиль которых описывается процессами, близкими к случайным (как правило, полученных шлифованием, полированием, доводкой, электроэрозиоипой обработкой и т. д.), позволяет нормировать спектральные характеристики профиля (выражаемые через корреляционную функцию профиля). Это свойство шаговых параметров важно не только для учета плияния неровностей на эксплуатационные свойства поверхности, но позволяет решать некоторые задачи, связанные с метрологическим обеспечением качества поверхности, достаточно простыми для практического применения инженерными методами. в частности, задачи, связанные с определением необходимой длины для измерения параметра при задаваемой точности. [c.137]

Ф t) — произвольная периодическая функция профиля кон-тролируемого изделия, определяемая рядом (88). [c.105]

Контрастность изображения в РЭМ зависит от угла падения электронного зонда на объект. Поэтому периодической структуре соответствует периодический сигнал, который воспринимается ЭВМ. Основной задачей программного обеспечения анализа величины шага усталостных бороздок было выделение периода исследуемой структуры и перевод его в метрические единицы в соответствии с увеличением РЭМ. Эта задача решалась (совместно с А. Ю. Сасовым) на базе программы быстрого дискретного преобразования Фурье. Исходной информацией для преобразования Фурье является функция профиля яркости р (г), где г —- координата вдоль профиля (в данном случае вдоль профиля усталостных бороздок). Преобразование Фурье F позволяет перевести функцию р (г) в новую функцию [Fp] (i ) по формуле [c.235]

Спектральную плотность получают с помощью Фурье — преобразования автокорреляционной функции профиля (или поверхности). С другой стороны профили деталей с такими обычными отклонениями формы, как бочкообразность, седлообразнссть и изогнутость, можно во многих случаях рассматривать как отрезки синусоид или других периодических кривых, шаги которых лишь частично укладываются на поверхности данной длины. [c.44]

Функцию профиля полотна удобно представить в виде тригонометрического ряда. Это имеет то преимущество, что по всему выбранному направлению тарелки с учетом негоризонтальности и несплоскостности справедливо единое математическое выражение, указывающее выбор правильного пу ти нормирования отклонений геометрических параметров. [c.27]

Новый этап в развитии теории был связан с необходимостью более глубокого и детального изучения обтекания используемых на практике профилей. Для ряда работ исходными в этом вопросе были зарубежные исследования Г. Глауерта, в основу которых была подложена замена тонкого профиля вихревым слоем. При этом решение задачи обтекания было дано в тригонометрических рядах. В методе Я. М. Серебрийского (1944), основанном на работах Г. Глауерта, Т. Теодорсена и И. Гаррика, заданный профиль отображается на окружность в два этапа сначала с помощью элементарной точной отображающей функции профиль преобразуется в кривую, близкую к окружности, а затем строится процесс последовательных приближений для преобразования кривой, близкой к окружности, в окружность. Предложенный процесс последовательных приближений сходится очень быстро и практически всегда достаточно одного приближения. В этом методе удобно выполнять различные местные деформации контура с помощью набора некоторых табулированных функций ( горок ). [c.86]

Прямой подход к решению уравнения (8.9.2) с целью изучения характеристик распространения одномодовых оптических волокон, состоящий в том, чтобы определить конкретный вид п(р)и найти какой-ли-бо точный численный метод расчета [И], в общем случае при произвольных профилях показателя преломления является трудным. Однако разработан значительно более простой подход, который позволяет получить важные характристики, исходя всего лишь из двух-трех параметров, соответствующих моментам профиля показателя преломления [12]. В этом методе обычно вводится функция профиля 5(р), определяемая выражением, . [c.597]

В настояш ее время в литературе имеются по крайней мере три методики расчета теплоотдачи в продольно-омываемых пучках труб (стержней). В работе [26] предлон ено число Нуссельта представить условно в виде двух слагаемых Ки=Д Ки,+/з Ре, первое из которых должно учитывать молекулярную, второе — турбулентную составляющую переноса тепла Д — функция профиля скорости (т. е. числа Рейнольдса) и относительного шага з1й. Первым слагаемым учитывается также влияние на теплоотдачу конструкции твэла через зависимость Ки, от параметров Л и ( =( ст— о)/( ст+ о)> индекс О [c.119]

Аппроксимация (сглаживание) корреляционных функций профиля пути приводит к тому, что при оценке систем подрессоривания с использованием передаточных функций и задания внешнего возмущения спектром возмущения, получаемого после преобразования сглаженных корреляционных функций, из анализа выпадают гармоники высшего порядка, которые формируют микропрофиль [8, 10]. Гармоники же низшего порядка, которые сохраняются при сглаживании корреляционной функции, формируют макропрофиль, который практически не оказывает влияния на плавность хода машины. [c.11]

Уравнения Навье—Стокса с граничными условиями, имеющими место в тепловых трубах, рещали многие авторы [10— 15]. Юан и Финкельщтейн [10] решали уравнения (2.15) — (2.17) для ламинарного течения жидкости с постоянными по длине трубы вдувом и отсосом массы через пористую стенку цилиндрической трубы. Уравнения Навье—Стокса и неразрывности в предположении линейного соотношения между аксиальной компонентой скорости и осевой координатой с использованием функции потока были приведены к нелинейному дифференциальному уравнению третьего порядка относительно функции профиля скорости в зависимости от осевой координаты X. Входящее в уравнение число Рейнольдса радиального потока определялось следующим образом [c.42]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...