см Расчет — Формулы и зависимости

Особый случай расчета тепловых процессов, который может быть выполнен только с использованием крупных ЭВМ, — расчет с учетом зависимости теплофизических характеристик металла от температуры. Достаточно обратиться к рис. 5.3 и 5.5, чтобы убедиться в том, что использование в расчетах средних значений ср, Я, и а, а также а (см. рис. 5.6) и Ь. зависящего от а, сопряжено со значительными неточностями, достигающими нередко десятков процентов от результата. Качественно картина тепловых процессов, рассчитанных при переменных теплофизических свойствах, сохранится безусловно той же самой, что представлена в гл. 6 формулами, полученными при постоянных значениях теплофизических коэффициентов. Количественные результаты, получаемые по формулам, которые приведены в разд. И настоящего учебника, могут существенно отличаться от результатов, которые получены экспериментально. [c.202]

Следующим этапом в разработке расчетных моделей первого класса является выбор и составление расчетных зависимостей функционального преобразования (см. рис. 5.3) и определение эффективной последовательности их использования. Отметим, что количество расчетных формул, графиков и таблиц, используемых при расчетах ЭМП, в совокупности составляет несколько сотен, а иногда и тысяч. Поэтому конструирование расчетных моделей ЭМП вызывает трудности, аналогичные трудностям построения больших систем. Эти трудности преодолеваются на основе системного подхода, требующего последовательной декомпозиции (членения) системы на части, пока каждая часть станет далее неделимой. След- [c.123]

Применение условия разрушения (3.9) дает возможность связать длину трещины и приложенные нагрузки. Расчеты по формуле (22.27) были произведены для случая bi = a (внутри параллелограмма периодов расположен один разрез см. рис. 22.2). На рис. 22.3 показана зависимость величины р = р 2па/Кс от [c.190]

Случай течения в плоском канале с отношением сторон Р<С1 (поле направлено вдоль длинной стороны сечения) особо выделяется среди течений в каналах прямоугольного сечения. Этот случай эквивалентен течению в кольцевом канале с магнитным полем, ориентированным по азимуту ф, поэтому такая ориентация поля в дальнейшем называется азимутальной (fiвзаимодействие поля и осредненного течения отсутствует, так как в этом случае электромагнитная сила jXB = 0, что связано с характером замыкания индуцированных токов. Следовательно, здесь в чистом виде проявляется эффект гашения полем турбулентных пульсаций, как и при течении в продольном магнитном поле, и переход к турбулентному режиму критический. На рис. 3.13 приведена зависимость /.(Re, На) для течения в канале с отношением сторон р = 0,031 [13] сплошные линии — расчет по формуле (3.14), численные параметры — см. табл. 3.3. [c.75]

На графике 1 представлена связь между полезным испарением (Е — А) рассолов для разных месяцев и концентрациями рассолов. При этом истинную среднемесячную испаряемость Е устанавливают опытным путем или расчетом по формулам, приведенным ранее (см. стр. 83) с учетом активности воды рассолов. На графике 2 относительное количество испарившейся воды М/Я (на 1 см первоначального уровня Н рассола) в зависимости от концентрации определяется по формуле [c.261]

При расчете ферромагнитных тел распределение магнитной проницаемости на их поверхности, а значит, и сопротивления заранее неизвестно и необходимо введение итераций. Численные эксперименты показали, что даже при простых итерациях, когда значение берется с предыдущего шага в соответствии с найденным процесс сходится за 3—4 итерации при практически любых начальных значениях и,. Вычисление взаимных индуктивностей занимает до 50% всего времени расчета, его быстротой и точностью в основном определяется эффективность программы. Методы расчета индуктивностей приводятся во многих работах, например в [68], однако в своем большинстве они не ориентированы на ЭВМ. В то же время при расчете цилиндрических систем не удается обойтись каким-либо одним методом для всех видов сечений и взаимных расположений контуров. Поэтому обычно используется несколько состыкованных методов расчета. Наиболее трудоемок расчет взаимной индуктивности массивных контуров [69], поэтому следует стремиться заменять их тонкими соленоидами. При расчете многовитковых индукторов длина элементов I обычно больше толщины (1 и элементы можно рассматривать как соленоиды с аксиальной намоткой, что упрощает расчет. При разбиении тел по периметру элементы заменяются радиальными или аксиальными соленоидами в зависимости от соотношения I н (1. Расчет их взаимной индуктивности производится по нескольким приближенным формулам, состыкованным в трехмерном пространстве относительных размеров [70], или аналитическим методом (см. приложение 1). [c.93]

Предельные значения допускаемых напряжений смятия при расчете по формулам Герца варьируют в зависимости от материала колец и тел качения, а также от назначения и требуемого ресурса узла, о чем будет сказано в соответствующих разделах книги, [о] jw.max от 20 до 45 тыс. кГ/см для шарикоподшипников [c.88]

Зависимости для определения нагрузок в основных узлах металлоконструкций роторного экскаватора получены-обычными методами расчета. При расчете использовались ранее полученные зависимости для определения основных конструктивных параметров и размеров узлов роторных экскаваторов по исходным данным проектного задания. При этом был сделан ряд допущений. На основании этих расчетов были выведены [125] формулы (табл. 51), а также зависимости цепных экскаваторов и траншеекопателей (см. ниже). Все они пригодны для использования только на уровне технического задания. [c.350]

Автоматизация схемотехнического проектирования предполагает решение на ЭВМ задач выбора конфигурации электронной схемы (структурный синтез) предварительного расчета параметров элементов схемы на основе упрощенных формул и соотношений определения выходных параметров схемы в зависимости от изменения внутренних и внешних параметров (одновариантный и многовариантный анализ) определения значений внутренних параметров схемы, обеспечивающих наилучшие значения выходных параметров (параметрическая оптимизация). Автоматизированное решение задач анализа и оптимизации основано на инвариантных методах и алгоритмах (см. гл. 2, 3). Специфика математического обеспечения схемотехнического проектирования проявляется в моделировании элементов электронных схем и анализе конкретных типов проектируемых схем. [c.128]

Отметим, что формула (5.4.12), как и (5.2.10) (см. 5.2), справедлива для любой функциональной зависимости для коэффициентов турбулентного обмена. Далее расчет проведен для функциональной зависимости, данной формулой (5.4.8), следовательно, величина а определяется по формуле (5.4.8), а Ло находится из следующего соотношения [c.105]

Как видно из формул (11) и (12), в рассмотренных упаковках Гр в случае заполнения пор воздухом (т. е. когда Гро мало), а при любом типе заполнителя возрастают с увеличением 2 (или с ростом а ) пропорционально (или Если заполнителем пор является вода, то Уро принимает высокое значение (см. рис. 6 и 7), и влияние контактной упругости на Гр становится менее заметным. Вследствие этого в водонасыщенных упаковках скорость продольных волн увеличивается с глубиной (или ростом вертикальных напряжений) значительно медленнее. Это хорошо видно из рис. 12, на котором приведены данные расчета скоростей продольных и поперечных волн в сухих и водонасыщенных упаковках в зависимости от глубины. Из этого же рисунка видно, что в случае, если упаковка состоит из двух частей - верхней (сухой) и нижней 38 [c.38]

Активные поверхности зубьев в зацеп.чении b-g находятся в значительно более легких условиях, чем в зацеплении а- [см. зависимость (7.10)]. В связи с этим, как было отмечено выше, механические характеристики колеса Ь могут быть назначены более низкими, чем у зубчатых колес а и й - Из проверочного расчета по формуле (4) из табл. 6.1 для зацепления - определяется значение кд, по которому с использованием формул из табл. 6.2 вычисляется величина Затем из формулы (6.28) находят Рнг и подбирают по табл. 6.6 механические характеристики и вид термообработки колеса Ь (см. пример на стр. 134). [c.117]

И здесь при ст1/ ст2>1 опытные точки существенно отклоняются от расчетов по формуле (9.6.6). При введении равновесной температуры стенки все опытные точки укладываются на зависимость (9.6.6) (см. рис. 9.18,6). [c.259]

Как уже отмечалось, время на техническое обслуживание рабочего места исчисляется в процентном отношении от основного времени или путем расчета по вышеприведенной формуле. Процент от основного времени для большинства станков колеблется в пределах 1—3,5% в зависимости от типа и размера станка. Как указывалось выше, при допускаемом упрощении время технического обслуживания может быть выражено в процентах по отношению к оперативному времени, а не к основному [см. формулы (42), (43), (44)]. [c.117]

Начало движущейся системы координат для уравнения (7.50) находится в точке О (см. рис. 7.21,6). Так как заранее до расчета значение 6 р неизвестно, то определение приращения температуры по формуле (7.50) может выполняться двояко — в зависимости от расположения точки и требуемой точности. Для [c.235]

Для протяженных источников мы можем разбить поверхность источников на элементарные участки (достаточно малые по сравнению с Д) и, определив освещенность, создаваемую каждым из них по закону обратных квадратов, проинтегрировать затем по всей площади источника, приняв, конечно, во внимание зависимость силы света от направления. Зависимость освещенности от R окажется при этом более сложной. Однако при достаточно больших (по отношению к величине источника) расстояниях можно пользоваться и законом обратных квадратов, т. е. считать источник точечным. Этот упрощенный расчет дает практически хорошие результаты, если линейные размеры источника не превышают /ю расстояния от источника до освещаемой поверхности. Так, если источником служит равномерно освещенный диск диаметром 50 см, то в точке, лежащей на нормали к центру диска, ошибка в расчете по упрощенной формуле для расстояния 50 см достигает приблизительно 25%, для расстояния 2 м не превышает 1,5%, а для расстояния 5 м составляет всего лишь 0,25%. [c.46]

V ri = V oo Osx под углом атаки =a/ os у. Коэффициенты подъемной силы и момента такого крыла можно определить соответственно по формулам (6.1) и (6.2) при условии, что угол атаки принимается равным величине а = a/ os При расчете по этим формулам необходимо также знать коэффициент р, который следует принять равным производной dy/dx, вычисляемой по уравнению у = у х) средней линии профиля в плоскости хОу (см. рис. 7.10), и, кроме того, угол 0, связанный с координатой X зависимостью х = (bJ2) (1 — os 6). [c.203]

Расчет по контактным напряжениям. В основу вывода расчет-нь1Х формул для червячных передач положены те же исходные зависимости и предположения, что и в зубчатых передачах (см. 9.4). [c.222]

На рисунке приведена зависимость распределения пироуглерода по глубине графита и график функции ig -х. Гхубина зоны реакции достигала 7-20 . Показано, что распределение пироуглерода по глубине графита во внутридиффузионной области в полулогарифшческом масштабе действительно подчинялось закону прямой, что подтверждает обоснованность предположений, сделанных при выводе уравнений I и 2. Расчеты по формуле 3 показали, что основное количество пироуглерода осаадалось в порах размером 80-Ь5 мкм. Эти результаты свидетельствуют о занижении эффективных размеров пор, определяемых методами ртутной порометрии. Получены образцы графита с проницаемостью 10 -10" см /с. [c.87]

Графики зависимости (33) для б = 0,05 и диапазонов О s r /s 5 0,1 сек1мкм, О i 100 мкм1сек представлены на рис. 4 (цифры в скобках относятся к нижней шкале). Из графиков следует, что с ростом скорости v отношение уменьшается тем быстрее, чем больше величина T js, т. е. чем больше кривизна характеристики h s), входное давление и объем измерительной камеры прибора. Точно также с увеличением кривизны характеристики h (s) входного давления и объема измерительной камеры пер/ уменьшается тем быстрее, чем больше скорость v. При этом в случае малых значений v и T js время переходного процесса дер близко к постоянной величине, равной ЗТ. В табл. 2 сопоставляются расчетные и экспериментальные величины динамических испытаний пневматических приборов [5]. Табл. 2 свидетельствует [c.132]

Значительный интерес представляет характер изменения коэффициента концентрации эквивалентных (по Мизесу) деформаций при изменении нагрузки (см. рис. 1.17). Для сравнения решения, полученного численно, с известными приближенными способами расчета коэффициентов концентрации использованы зависимости Нейбера, Цвикки [261 и Махутова [501. По формуле Махутова [50] [c.93]

Имея данные но возрастной структуре парка (см. форму 13,1) и показателям работы автомобилей в каждой возрастной группе Я,, по формуле (13.1) опре деляют реализуемые показатели качества для парка. В форме 13.1 приведен в качестве примера расчет коэффициента технической готовносги парка при условии, чти ко ффициент технической готовности автомобиля в зависимости от возраста изменяется следующим образом до года ari =. — 0,95 1- 2 года--0,85 2ч-3 года— 0,76, 3- 4 года—0,68 4 -5 лет = 0,58. Аналогичным способом можно прогнозировать и рассчитывать численность и другие показатели работы парков, например средний возраст, производительность, ногребность в рабочей силе для ТО и ремонта и т. д. [c.246]

Параметр 12=22/21 по ГОСТ 16532 — 70 назьшают передаточным числом и определяют как отношение большего числа зубьев к меньшему независимо от того, как передается движение от 2] к 22 или от 22 к 2]. Это передаточное число и отличается от передаточного отношения I, которое равно отношению угловых скоростей ведущего колеса к ведомому и которое может быть меньше или больше единицы, положительным или отрицательным. Применение и вместо 2 связано только с принятой формой расчетных зависимостей для контактных напряжений [см. вывод формулы (8.9), где выражено через d (меньшее колесо), а не через 2/2 (большее колесо)]. Величина контактных напряжений, так же как и передаточное число и, не зависит от того, какое колесо ведущее, а величина передаточного отношения 2 зависит. Однозначное определение и позволяет уменьшить вероятность ошибки при расчете. Передаточное число и относится только к одной паре зубчатых колес. Его не следует применять для обозначения передаточного отношения многоступенчатых редукторов, планетарных, цепных, ременных и других передач. Там справедливо только обозначение г. [c.140]

Расчет на прочность и жесткость. Балочные (коробчатые и трубчатые) и шпренгельные стрелы портальных кранов рассчитывают на совместную нагрузку от продольных и поперечныд сил. Расчет выполняют деформационным методом (см. п, III.3). Прогибы балочных стрел определяют по формуле Мора с учетом переменности сечений по длине и влияния изгиба от собственного веса. Изгибающие моменты от собственного веса и от сосредоточенного поперечного усилия Р(. на конце стрелы действуют в одну сторону или в разные стороны в зависимости от направления Р . Прогиб fu на конце стрелы от усилия Рс в плоскости качания стрелы (рис- 1П.4.10) [c.503]

Произвол в задании аддитивной формы правой части (суммирование теплопроводности компонент в растворе) может быть наглядно иллюстрирован еще и другим, независимым путем. Принятая модель идеального раствора жидкостей по существу является квазигазовой моделью структуры раствора. Действительно, основное изменение теплопроводности компонент в смеси газов обусловлено изменением частоты соударений молекул исходных компонент и в меньшей степени (как показано и в работе [90]) влиянием межмолекулярного взаимодействия. При таком совпадении исходных предпосылок, принятых в работе [90], с условиями в смесях газов можно было бы ожидать, что расчет по формулам (7-9) — (7-10) даст хорошее согласование с опытом для смесей газов. К сожалению, эти ожидания не оправдываются. В силу того что для всех разреженных газов выполняется условие Vi=Vj (равенство мольных объемов), во всех случаях для бинарных смесей должна была бы иметь место линейная зависимость теплопроводности смеси газов от мольной или объемной концентрации компонент. Результаты измерений показывают (см. гл. 8), что для смесей газов характерно отрицательное отклонение теплопроводности от линейной зависимости, причем в отдельных случаях, например для смеси водорода с двуокисью углерода, это отклонение (по отношению к опыту) составляет до 100% и более. [c.195]

В качестве примера определения сигнала зонда рассмотрим ситуацию П1, когда частицы с одинаковым зарядом Q появляются на срезе сопла через равные промежутки времени и далее перемещаются со скоростью струи. Так как скорость струи убывает вдоль ее оси от г о на срезе сопла до нуля на бесконечности, то расстояние между частицами вдоль струи уменьшается (рис. 3). Зонд малого размера а установлен в плоскости среза сопла на расстоянии уо от оси струи. Результаты расчетов по формулам (3.2) и (4.13) при г о = 20 м/с, радиусе сопла 0.14сж, времени А = 0.01 с, Куое = 0.1 приведены на рис. 3, где представлены зависимости безразмерного потенциала Ф° = aeФ/Q. кривые 1 и 2 соответствуют значения параметра уо/а, равные 10 и 5. Использованные величины характерны для лабораторной турбулентной паровоздушной струи с коронным разрядом и крупными заряженными каплями (см. п. 1). [c.724]

На рис. 6-10 дана зависимость обратной величины критерия Пекле 1/Рео от критерия Re (Re = 2vmR/ ) на основе расчета по формуле Тейлора — Ариса [см. формулу (6-9-12)] и по данным экспериментов. [c.522]

Это ограничение касается максимального допустимого перепада температуры 0 на образце и, следовательно, однозначно определяет максимальную скорость повышения температуры [см., например, уравнение (111.69)]. Если расчет по формуле (111.6) дает значение скорости нагрева больше п1ах> результаты, полученные динамическими методами, следует обрабатывать с учетом температурных зависимостей Я (Г), используя различные мето-ды , в том числе изложенный ниже. [c.117]

Расчет в соответствии с Нормами расчета энергетического оборудования (И). Для стыкового шва с усилением (см. рис. 2, б) разрушение будет происходить по металлу зоны термического влияния в месте перехода от металла шва к основному металлу. Вычисление разрушающих условных упругих напряжений для малоуглеродистой стали СтЗсп и переходной зоны сварного шва в зависимости от числа циклов нагружения производилось по формуле (13), где были приняты следующие значения постоянных [c.281]

В насосах фирмы Plessey , хорошо зарекомендовавших себя при эксплуатации, участок торцовой поверхности втулок, сопряженный с зоной всасывания, полностью изолируется (фиг. 90). Площадь поджатия для одной уплотняющей втулки этого насоса составляет примерно 8,95 см . Расчет же площади поджатия по формуле (135) дает величину 6,02 см , которая может оказаться недостаточной. Такие расхождения между теоретическими и практическими значениями площади поджатия являются следствием упомянутых выше допущений, положенных в основу выводов расчетной зависимости для F og . [c.147]

Кривые аберраций в форме параболических зависимостей, которые мы рисовали до сих пор (см. рис. 6.6), справедливы только в рамках теории аберраций третьего порядка. Наличие аберраций высших порядков меняет форму кривых, причем задача оптика-вычислителя заключается в том, чтобы ати изменения были направлены в нужную Сторону, чтобы они компенсировали остаточные аберрации третьего порядка и друг друга. Расчеты по формулам аберраций пятого, а тем боле еще более высоких порядков, столь сложны, что ими никто не пользуется. Строгий тригонометрический расчет хода лучей, в основе которого лежит закон преломления Снеллиуса ( 1.1), позволяет построить графики аберраций и следы пересечения каждого из лучей с выбранной фокальной поверхностью, так называемые точечные диаграммы, включающие влияние аберраций всех порядков. Кривые аберраций реального объектива в процессе его изготовления, отличающиеся от расчетных из-за неизбежных ошибок изготовления, оптик-практик строит по результатам измерений последних отрезков разных зон объектива. Более того, опытный оптик может так ретушировать отдельные зоны той или иной поверхности объектива (зональная ретушь), чтобы уменьшить остаточную сферическую аберрацию объектива и увеличить концентрацию энергии в изображении точечного объекта. Посмотрим, какая форма кривой аберрации является оптимальной для визуальных и фотографических наблюдений. Сферическая аберрация двухлинзового ахромата должна быть наилучшим образом исправлена для наиболее эффективных лучей (Я.=0,5550 мкм для вмуального объектива и Я=0,4400 мкм для фотографического объектива). В этих же. тучах должна лежать вершина хроматической кривой вторичного спектра. Длч получения от визуального объектива максимального разрешения необходимо, чтобы в нем была наилучшим образом исправлена волновая аберрация. Она будет минимальна, если ход характеризующей ее кривой будет иметь вид, представленный сплошной кривой на рис. 6.15, а. Продольная сферическая аберрация оказывается исправленной для внешней зоны у = 0/2 = Я, а п.тос-кость наилучшей фокусировки, смещенной относительно плоскости Гаусса на величину Д, если точка А (точка пересечения графика продольной сферической аберрации с новой плоскостью фокусировки) находится приблизительно на зоне у = 0,5Н (рис. 6.15, б). В объективе, предназначенном для фотографических работ, необходимо добиваться минимального кружка рассеяния, т. е. минимальной угловой аберрации % (рис. 6.15, в). Этому соответствует слегка недоисправленная продольная сферическая аберрация. [c.198]

Феноменологические допущения, сделанные при выводе формулы (7.66), легко подвергнуть сомнению, предложив взамен альтернативные гипотезы в надежде получить лучшие результаты [31]. Сверх того, задача об исключенном объеме решалась всеми методами, известными в теории переходов от порядка к беспорядку. Использовались и вириальное разложение ( 5.10 и 6.5) по степеням силы взаимодействия, ответственного за исключенный объем [32], и диаграммное суммирование ( 5.10) производящей функции для случайных блужданий с учетом взаимодействия [33], и группа перенормировки ( 5.12) на предмет расчета критических индексов в зависимости от размерности системы [34], и другие сложные алгебраические приемы (см., например, [35]). Что удивляет, однако [5.65, 36], так это точность, с которой наилучшие аналитические приближения и численные расчеты, выполненные как методом Монте-Карло, так и другими прямыми способами, согласуются с простой формулой Флори (7.66). Обнадеживают и результаты экспериментов по вязкости и рассеянию света ( 7.4), которые согласуются с показателем степени в выражении (7.67) [9, 28]. [c.317]

Передаточное число и является частным случаем передаточного отношения i. В итличие от I значение а всегда больше единицы, всегда положительно и относится только к паре зубчатых колес. Применение а вместо i связано только с формой расчетных зависимостей для контактных напряжений — см., например, формулу (8.9), где Рпр выражают через di, а не через Однозначное онредетение и позволяет уменьшить вероятность ошибок при расчете. [c.98]

Они были проанализированы Хеббом н Перселлом [49], пользовавшимися формулами из п. 46. Поскольку эта соль является заметно более разбавленной, чем сульфат гадолиния, влияние магнитного взаимодействия в ней много меньше и ири расчетах им можно пренебречь. На фиг. 33 показана теоретическая кривая зависимости энтропии от температуры для случая одного лишь штарковского расш епления при значении. = 1,4° К, т. е. при том же значении j, что и для сульфата гадолиния (см. п. 46). Светлыми кружками представлены экснериментальные значения Гд., а залитыми кружками—абсолютные температуры, также вычисленные в приближении Лоренца. Вычисление температур методами Онзагера и Ван-Флека (Го. и Гв -ф.) не имело смысла, поскольку они практически совпадают с Уд. вплоть до самых низких температур. Такое совпадение обусловлено низким значением [c.502]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...