Применение пологих — Применение при

Сингулярные интегральные уравнения основных задач об изгибе бесконечной пластины с криволинейными разрезами можно построить аналогично соответствующим плоским задачам. Нил<е предложен иной, более общий прием, в котором используется фундаментальное решение (функция Грина) бигармонического уравнения. Такой подход в дальнейшем будет применен при решении задач об-упругом равновесии пологих оболочек с трещинами. [c.249]

Требования к усталостной прочности, вытекающие из условий работы рессорно-пружинных изделий при циклически изменяющихся нагрузках, определяют повышенные требования к качеству поверхности проката. На поверхности полос и прутков не должно быть трещин, закатов, плен, волосовин, раковин, пузырей, песочин, вдавленной окалины и расслоений. Качество поверхности определяется путем наружного осмотра с применением при необходимости сверления (зачистки) мелким напильником или мягким шлифовальным кругом. Местные дефекты на поверхности допустимо удалять методом пологой зачистки или шлифовки в пределах допустимых наименьших значений размеров на поперечное сечение проката. Вырубка дефектов не допускается. [c.41]

Тройники бывают двух типов — косые с углами 45 и 60° и отводные с углом 90°. Они служат для разветвления трубопроводов. Более пологие разветвления осуществляются при применении косых отводов. Часто разветвления под углом 90° выполняют, соединяя отвод 135° с косым тройником 45°, или отвод 120° с косым тройником 60°. [c.19]

Применение при холодном пуске двигателя масел, загущенных вязкостными присадками с пологой вязкостной характеристикой, позволяет уменьшить момент сопротивления прокручиванию коленчатого вала двигателя при низких температурах (рис. 224). [c.334]

Допускается применение пологого конического днища без тороидального перехода и без укрепляющего кольца. Толщина стенки днища в этом случае определяется по формулам (7.29) и (7.30), н поверочный расчет проводится по формуле (7.31) при Rg = 0. [c.139]

В Ш12 г, чешским профессором В. Капланом было запатентовано осевое рабочее колесо с радиально расположенными лопастями и с наружным ободом, оказавшееся рекордным по быстроходности. У него = 1000 об/мин и QJ = = 2,0 м /с, тогда как у самых быстроходных радиально-осевых колес составляло 1,5 м /с. Однако его рабочая характеристика имела типичную для пропеллерных турбин узкую зону высоких значений к. п. д. Продолжая работу над этими колесами, Каплан обнаружил, что оптимум к. п. д. на пропеллерных рабочих характеристиках смещается по расходам при изменении угла установки лопастей рабочего колеса, и у него возникла идея создания поворотнолопастной турбины (см. рис. 1.1, а), у которой обод отсутствует и лопасти поворачиваются в соответствии с открытиями направляющего аппарата по комбинаторной зависимости. Такая турбина им была разработана и запатентована в 1916 г. Осевая поворотнолопастная гидротурбина, обладая высокой быстроходностью, Б то же время имеет пологую рабочую характеристику и высокие средневзвешенные значения к. п. д. Открытие комбинаторной зависимости и ставшее возможным применение рабочего колеса с поворотными лопастями являются крупнейшими достижениями гидротурбостроения в XX в. [c.18]

Для облегчения ввода колец во втулки при монтаже, втулки снабжают пологими фасками. Во избежание применения специальных монтажных приспособлений рекомендуется диаметр фаски D делать не мепее наружного диаметра do кольца в свободном состоянии (рис. 214). [c.98]

Кривая изменения 0 = /(Яю) лля аэробильных мельниц более полога, чем для барабанно-шаровых. Этим объясняется целесообразность применения этих мельниц при тонком размоле углей. [c.115]

При невозможности осуществления перехода ступеней, обеспечивающего необходимую высоту заплечика, применяют промежуточные упорные кольца (рис. 111, з). Величина фаски в отверстии таких колец значительно меньше, чем у соответствующих подшипников, что и дает возможность уменьшения высоты заплечиков. При этом уменьшается радиус галтели у заплечика, что допустимо для относительно легко нагруженных валов и осей. Для валов и осей, подверженных действию тяжелых нагрузок, требуется, напротив, увеличение радиусов галтелей и применение галтелей специальной формы (см. рис. 102), что возможно при постановке промежуточных колец с фасками большими, чем у внутренних колец подшипников (см. рис. 111,и). В особо тяжелых случаях даже применение специальных галтелей иногда является недостаточным, тогда для устранения местной концентрации напряжений делают плавные переходы между ступенями, посредством пологих конических участков, а для упора вводят специальные промежуточные втулки. [c.148]

В нахлесточных соединениях с лобовыми швами было достигнуто 100%-ное увеличение прочности лишь в результате применения дополнительных конструктивно-технологических приемов использования пологих швов (соотношение катетов 1 3,8), увеличения вдвое против расчетных норм толщины накладок и придания шву вогнутого профиля при его шлифовании [46]. [c.223]

На рис.3.17 приведены графики зависимостей /j-iv,,,,,,, полученные для пологих оболочек с кривизной О, 4, 8. Максимальный прогиб возникает в точке приложения силы. Безразмерные параметры имеют вид (3.4.4). Решение получено при равномерном разбиении контура, ограничивающего оболочку, на 44 дуговых элемента. Отрезок изменения значений прогиба [о. ЗЛ] был разбит на 20 шагов. Итерационный процесс (3.2.6) с применением на каждом [c.90]

Далее, следует убедиться, будут ли удовлетворяться неиспользованные при выводе (6.43.32) первое и второе уравнения равновесия, а также первое и второе уравнения неразрывности деформаций. Для этого, не останавливаясь на подробностях, которые можно найти, например, в [50], примем, что предположения 1, 2, сформулированные в 10.22 для пологих оболочек, остаются правильными и для приближенного исследования напряженных состояний с большой изменяемостью, и будем считать, что выполняются равенства (10.22.9). Тогда вопрос о выполнении первых двух уравнений равновесия сведется к рассмотрению равенств (10.22.10). Они получены в результате применения формул (10.22.7). Следовательно, выражения, стоящие в правых частях равенств и содержащие только первые производные от с, получились в результате взаимного сокращения слагаемых, содержащих третьи производные от с. Это значит, что правые части (10.22.10) надо считать приближенно равными нулю. Отсюда вытекает, что расчетные формулы [c.146]

Особенно часто пользуются уравнениями (1.171) при расчете пологих оболочек, ввиду чего их нередко называют уравнениями теории пологих оболочек. Однако следует помнить, что круг применения уравнений (1.171) этим не ограничивается. Они с успехом могут быть использованы и при расчете оболочек нулевой гауссовой кривизны и при исследовании моментного краевого эффекта (о нем речь пойдет ниже), поскольку в последнем случае перемещения и напряжения являются быстро изменяющимися функциями одной из координат срединной поверхности. [c.71]

Во второй части даны приложения полученных соотношений к выводу разрешающих уравнений состояния наиболее характерных классов оболочек оболочек вращения, пологих и цилиндрических оболочек, разработке методов решения краевых задач, возникающих при их расчете. Последняя глава посвящена постановке и решению одного класса нетрадиционных задач о контактном взаимодействии твердых жестких тел с упругими пластинками и оболочками, который характерен тем, что применение классической теории приводит к несоответствиям физической сущности таких задач и служит определенной иллюстрацией возможностей излагаемой в книге теории. [c.4]

При этом в стороне остаются задачи устойчивости оболочек, требующие для своего решения применения динамического критерия устойчивости или решения существенно нелинейных краевых задач. Это, в частности, задачи устойчивости при динамическом нагружении, задачи устойчивости оболочек в потоке газа, задачи параметрической устойчивости, нелинейные задачи устойчивости пологих оболочек. Не рассматриваются оболочки с ребрами. Влияние начальных неправильностей не учитывается. [c.13]

Требования к усталостной прочности, вытекающие из условий работы рес-сорно-пружинных изделий при циклически изменяющихся нагрузках, опреде-, ляют повышенные требования к качеству поверхности проката. На поверхности полос и прутков не долншо быть трещин, закатов, плен, волосовин, раковин, пузырей, несочин, вдавленной окалины и расслоений. Качество поверхности определяется наружным осмотром с применением при необходимости светле-пия (зачистки) мелким напильником или мягким шлифовальным кругом. Местные дефекты на поверхности допустимо удалять методом пологой зачистки или шлифовки в пределах допустимых наименьших значений размеров на поперечное сечение проката. Вырубка дефектов не допускается. В зависимости от наличия или отсутствия обезуглероженного слоя рессорно-пружинная сталь подразделяется на две категории 1) без обезуглероженного слоя, 2) по нормам ГОСТ 14959-69. [c.49]

Имеются данные [8], что удовлетворительными жидкостями для гидравлических систем и смазочными материалами, пригодными для применения при низких температурах, являются растворы в триалкилфосфатах, нерастворимых в воде, термопластических смол, полученных на осно1ве замещенной целлюлозы, либо поливиниловых или полиакриловых смол,благодаря их пологой вязкостно-температурной кривой, низкой температуре застывания, противозадирным свойствам и малой растворимости в них резины. [c.210]

Холодный пуск. При организации безгаражного хранения при низких температурах возможно применение не только способов и средств, связанных с тепловой подготовкой или сохранением тепла, но и так называемый холодный пуск, т. е. пуск двигателей без тепловой подготовки, основанный на комплексном использовании пусковых жидкостей, регулировки карбюраторов и применении загугценных моторных масел с пологой вязкостно-температурной характеристикой. [c.345]

При сборке глобальной магрицы жесгкосги необходимо от згих локальных узловых степеней свободы перейти к глобальным. Эта операция мохет производиться различными способами в зависимости т того, какие перемещения принимаются за глобальные. Ниже остановимся на зтом несколько подробнее, е сейчас сделаем несколько замечаний о возможности применения пологих злементов к расчету сильно изогнутых оболочек. [c.65]

В производственных условиях перед контролером часто возникает вопрос о возможности применения того или иного ш,упового прибора для измерения шероховатости поверхности изделий из мягких материалов. Профилометрам и профилографам присущи определенные погрешности, объясняемые природой контактного метода измерений. Основными пара-.метрами прибора, которые в первую очередь определяют величину искажений при ощупывании поверхности, являются, как указывалось выше, радиус закругления щупа г и усилие Р. Если радиус закругления иглы. можно рассматривать на определенном отрезке времени как величину постоянную для данного прибора, то измерительное усилие, в зависимости от динамических характеристик ощупывающей системы, скорости ощупывания и характера профиля контролируемой поверхности, может сильно изменяться- Это обстоятельство учитывается при конструировании приборов, В современных профилометрах и профилографах, благодаря рациональной конструкции датчиков, а также уменьшению скорости ощупывания добиваются значительного снижения доли динамической составляющей Р,) в общей величине усилия Р. Если радиус закругления иглы у большинства профилометров принят равным 10—15 мк. то измерительное усилие колеблется в весьма широких пределах и достигает в некоторых конструкциях 1—2 гс. Естественно, что при таких уси- лиях на поверхности контролируемого изде.лия, в зависимости от меха нических свойств, и в первую очередь, от твердости материала, будут оставаться более или менее глубокие царапины. Царапание, как следует из анализа, приводимого в главе VI, может по-разному сказаться на показаниях щуповых приборов. Когда размеры впадин велики по сравнению с размерами щупа (при пологом профиле с большим шагом неровностей), а перепад усилия ощупывания на дне впадины и на выступе характеризуется небольшой величиной, погрешности измерения незначительны. При узких микронеровностях, вследствие различных условий деформаций материала на гребешке и во впадине, происходит сглаживание профиля и соответствующее уменьшение измеренной высоты. Это уменьшение тем значительней, чем мягче материал контролируемого изделия и чище его поверхность. На фиг. 115 схематически показаны общие соотношения мелкду данными, получающимися при ощупывании, поверхности иглами с радиусами закруглений г= 10 мк при измерительных усилиях — 2 с С и показаниями оптических бесконтактных приборов. По оси абсцисс графика отложены классы чистоты, установленные с помощью оптических приборов по оси ординат — классы, получающиеся при ощупывании иглами, имеющими указанные выше г и Р. Кривая Т относится к теоретической поверхности абсолютно твердого тела с весь ма пологими неровностями кривая Л4 —- к поверхности изделий с твердостью Ял <20 кгс1мм и углом раскрытия впадин 100°. Между этими двумя кривыми располагаются кривые, относящиеся к поверхностям изделий из стали (С), бронзы (б) и т. п. При контроле профилометрами, имеющими значительные усилия ощупывания чистых поверх- [c.154]

Нахлесточные соединения. В отличие от стыковых нахлесточные соединения имеют более высокую коицептрацию напряжений. На рис. 12 показано распределение радиальных а ., окружных о е и касательных напряжений в нахлесточных соединениях с лобовыми швами. При уменьш ении р до 45° концентрация напряжений возрастает, а усталостная прочность снилсается на 20%. Применение пологих катетов (р > 60 ) в сочетании с кехапической обработкой швов позволяет повысить предел выносливости соединений на З0 б. [c.117]

Принцип действия автоматов с постоянной скоростью подачи плавящегося электрода основан на явлении саморегулирования дуги. При изменении длины дуги изменяется и скорость плавления электрода с увеличением длины дуги скорость плавления уменьшается, при уменьшении длины дуги — увеличивается. Таким образом, если при заданном установившемся режиме сварки, когда скорость подачи равна скорости плавления проволоки, произойдет внезапное изменение длины дуги, то это приведет к изменению скорости плавления электрода и восстановлению прежней длины дуги. Установлено, что интенсивность лронесса са.морегулирования дуги определяется главным образом формой внешней характеристики источника питания и плотностью тока в электроде. Чем более полога внешняя характеристика источника питания, те.м интенсивнее идет процесс саморегулирования дуги. Установлено также, что интенсивность процесса самО регулирования дуги повышается с увеличением плотности тока в электроде. В связи с большим применением высоких плотностей тока при малых диаметрах электродных проволок область использования принципа постоянной скорости подачи электрода при автоматизированной дуговой сварке непрерывно расширяется. В настоящее время подавляющее [c.77]

Коробовые Кривые сводов относятся к незамкнутым коробовым кривым. Они находят применение при строительстве сводов и арок мостов, входов в здания, различных перекрытий, например метро (рис. 139) и т. п. Ниже разобрано построение коробовых кривых пологого и крутого сводов. Пологий и крутой своды различают по соотношению их ширины АВ и высоты ОС. У пологого свода АВ12>0С, а у крутого АВ12<0С. [c.68]

Одним из наиболее эффективных средств борьбы с потеря Ми от испарения является хранение продукта ПОД давлением в сочетании с уравниванием давления в газовом пространстве путбм устройства- газовой обвязки, т. е. соединения трубопроводами газовых пространств нескольких резервуаров в одну систему. Менее эффективны,, но. получили некоторое распрЬстранение конструкции резервуаров с переменным объемом газо-. вого пространства (с дышащей баллонной или подъ- емной крышей и др.). Потери от испарения снижаются при уменьшении объема газового пространства, что делает целесообразным применение пологой. Плоской в вогнутой вниз мембранной кровли, опертой по контуру. Потеря От иопарения, при прочих равных условиях, пропорциональны абсолютной величине зеркала свободной поверхности горючего. [c.355]

Смазка. Подшипники насоса работают при небольших нагрузках и сравнительно высокой частоте вращения. Стенки корпуса масляной полости хорошо охлаждаются благодаря соседству потока воды в гидравлической части. В этих условиях целесообразна система смазки разбрызгиванием с применением жидкого масла небольшой вязкости и с пологой вязкостно-температурной характеристикой. Выбираем индустриальное масло 12 с вязкостью 12 сст при 50° С (по Энглеру ВУ50 = 2). [c.94]

В 1950 г. профессором В. С. Квятковским в СССР была предложена диагональная гидротурбина с поворотными лопастями В 1952 г. на диагональную поворотнолопастную турбину с приоритетом тоже от 1950 г. в ряде стран за рубежом был взят патент П. Дериацем. Диагональные турбины этой системы обладают столь же пологой рабочей характеристикой, как и осевые поворотнолопастные турбины, но превосходят их по кавитационным качествам и поэтому применяются при более высоких напорах, где имеют преимущества и по к. п. д. По сравнению с радиально-осевыми турбинами они являются более быстроходными, превосходят их по средневзвешенному к. п. д., но уступают по максимальным значениям к. п. д. и кавитационным качествам. За последние 20 лет диагональные гидротурбины нашли значительное применение как системы, позволяющие использовать преимущества поворотнолопастных турбин при повышенных напорах. Кроме того, обладая хорошими свойствами в обратимом режиме, они используются в качестве насос-турбин для ГАЭС (см. табл. 1.4). Эти их свойства объясняются некоторыми конструктивными особенностями и условиями преобразования энергии потока. Исследования различных типов диагональных турбин изложены в работе [24]. [c.42]

Ступица 5 (рис. VI. 1, о) является несущей конструкцией рабочего колеса, она жестко связана посре ,ством болтов 7 с валом 9 и служит основанием для лопастей 3. Толш,ину ее обычно принимают б<,ту 0,030 . Находят применение как ступицы конической формы, обладающие большой жесткостью, так и более пологие, позволяющие расширить проточное сечение колеса и увеличить его быстроходност ., что необходимо при относительно малых напорах и допустимо по условиям прочности. [c.175]

Примером является анализатор типа 3348 фирмы Briiel and Kjxr (Дания). Сокращение времени анализа при использовании традиционных схем анализаторов может быть достигнуто уменьшением длительности переходных процессов в анализирующих фильтрах путем использования генератора импульсов гашения и диодных схем для срыва колебаний в резонаторах. Для сокращения времени анализа может быть применен метод анализа с переменной скоростью. Устройство содержит дифференцируюш.ий каскад, на вход которого подается исследуемый спектр. Сигнал на выходе дифференцирующего каскада зависит от крутизны спектра. Этот сигнал через разделительное устройство, инвертор и сумматор управляет работой генератора пилообразного напряжения, что позволяет вести анализ с переменной скоростью более крутые участки спектра отслеживаются медленнее, а более пологие — быстрее. [c.309]

Основные сомнения, связанные с увеличением Рл до 60—90 , вызваны опасением снижения экономичности и увеличения крутизны характеристик ступени и ЦКМ. Теоретический анализ этого вопроса и имеющийся экспериментальный материал по работе таких ступеней, полученный в лаборатории компрессоростроения ЛПИ [6, 7, 23], показывает перспективность применения центробежных колес закрытого типа с большими углами Рл = 60 90° и полуоткрытых колес с Рл = 90° в стационарных ЦКМ. Такие колеса могут применяться не только в области больших, но и малых расходов, а следовательно, как для первых, так и для хвостовых ступеней ЦКМ. Полученные опытные результаты по экономичности и пологости характеристик колес закрытого типа качественно подтверждают теоретические выводы. Исследование ступеней, спроектированных на основе рекомендаций, разработанных на кафедре компрессоростроения ЛПИ, дало хорошие результаты. Полученные экспериментальные данные показывают, что при согласованной работе элементов ступеней с Рл = 90° можно при П = 2 получить т) 80%. Весьма обнадеживающие результаты показали и ступени с полуоткрытыми осерадиальными колесами при 2 < 350 м/сек. При применении двухъярусных диффузоров ширина зоны устойчивой работы не уступает ступеням и секциям с таким же отношением давлений при применении малых углов. [c.305]

Наибольшую известность имеют силиконовые масла. Сии обладают очень пологой вязкостно-температурной кривой н в этом отношении превосходят все остальные смазочные масла. Им свойственна высокая термическая стойкость, большая сопротивляемость окислению. Сии хорошо противостоят слабым растворам кислот и щелочей, при 150° С не коррозируют сталь, чугун, медь, бронзу, кадмий, хром и сами не подвержены их воздействию. Но силиконы обладают очень низкими противоизносными свойствами и склонностью окисляться при высоких температурах. Температурный предел их применения прп небольших и средних нагрузках от —60 до -Ь200° С. В нефтяных маслах силиконы не растворяются. Плохие смазочные свойства силиконов ограничили область их псиользования главным образом в качестве гидравлических и амортизационных жидкостей. [c.72]

Примечания 1. Станки мод. ЗБ153, ЗА151 и ЗА161 —полуавтоматы, предназначены для шлифования цилиндрических и пологих конических поверхностей изделий. При врезном шлифовании ста нки могут работать по полуавтоматическому циклу до жесткого упора или с применением прибора активного контроля шлифуемого изделия. [c.35]

Исследования сепаратора такой конструкции подтвердили весьма высокую степень удаления влаги. Однако, как и во всех известных ранее опытах, отмечено существенное влияние скорости течения двухфазной среды в каналах сепаратора на коэффициент сепарации -ф. Так, при скорости Св>30 лг/се/с эффективность влагоудзления резко снижается (рис. 8-40,6). Это объясняется срывом частиц влаги с поверхности пленок, образующихся на пластинах, т. е. вторичным увлажнением рабочего тела. Применение отсоса воздуха вместе с влагой привело к некоторому повыщению эффективности влагоудаления и позволило получить более пологую зависимость однако для [c.189]

Ступень турбины с постоянным углом выхода потока из соплового аппарата. Одним из законов профилирования, получивших весьма широкое применение, является закон = onst. В этом случае сопловые лопатки имеют почти постоянный профиль по высоте, что значительно упрош,ает технологию их изготовления и делает более удобным осуш,ествление внутреннего охлаждения. При = onst получается сравнительно пологое изменение реактивности вдоль радиуса. Это позволяет осуш,ествить более благоприятные формы течения -на периферии и у корня лопаток (при длинных лопатках, характерных для последних ступеней турбины). Рабочие лопатки тоже оказываются менее закрученными, чем в случае СиГ = onst из-за меньшего изменения Pi и особенно Рг- [c.179]

Протяженность пологих ветвей хара1ктеристик значительно увеличивается при применении слива пограничного слоя, особенно при больших Мн, так как при этом уменьшаются размеры зоны отрыва потока с поверхности торможения-из-под разветвления головной волны. [c.292]

При выборе параметров подъемного ТРД для получения наименьших массы и объема стремятся к наибольшим значениям удельной тяги Ry при малых значениях так как максимум / уд обеспечивает минимальный диаметр двигателя, а малые л позволяют сконструировать компактный двигатель с ограниченным числом ступеней турбокомпрессора. Температура газа перед турбиной подъемных ТРД может быть принята более высокой, а система охлаждения выполняться более простой, чем у ТРД, предназначенных для самолетов с обычной дистанцией взлета и посадки, в связи с небольшим ресурсом подъемных ТРД. Однако при повышенных Г большим уд соответствуют и большие требующие применения тяжелых многоступенчатых турбокомпрессоров, но, так как зависимость / уд=/(я ) при r = onst для ТРД вблизи удтах достаточно полога, возможно выбирать несколько пониженные значения я, обеспечивающие Ry , близкие к максимальным. При этом удается получить удовлетворительные удельные массы и удельные расходы топлива дви Гателя. Характерный уровень параметров термодинамического цикла для подъемного ТРД составляет я =5-f-8 Г — до 1400 К [3]. [c.189]

В работе получены интегральные уравнения метода компенсирующих нагрузок и результаты решения задач изгиба ортотроп-ных и многосвязных пластин разработаны алгоритмы решения МГЭ задач изгиба пластин сложной формы, дано развитие методики определения предельных значений потенциалов для задач изгиба и плоского напряженного состояния пластины предложен способ вычисления расходящегося интеграла с особенностью типа при г->0, предложены итерационные процессы решения прямым и непрямым МГЭ линейнь(х и нелинейных задач теории пологих оболочек, основанные на применении фундаментальных решений задач изгиба и растяжения пластины постоянной толщи- [c.4]

В главе 1 построены обобщенные формы метода, обеспечивающие единообразие процесса продолжения решения в регулярных и предельных точках множества решений. Показано, что проблема выбора параметра связана с решением линеаризованных (жстем зфавнений традиционным методом исключения и что она не возникает при использсжании для этого метода ортогонализации. Показано также, как строить процесс продолжения решения, чтобы линеартзованные (жстемы были максимально обусловленными, и как выбирать оптимальный в этом смысле параметр продолжения. Здесь, рассмотрены примеры применения метода к таким модельным задачам, как пологая арка и трехстержневая ферма. [c.5]

Трудности математического и вычислительного характера были причиной того, что исследования распределения напряжений около трещин в оболочках начали развиваться лишь в последние десятилетия. Первыми были работы [321, 323], в которых рассмотрена задача о меридиальной трещине в пологой сферической оболочке. Подробный обзор исследований в этом направлении приведен в книге [160]. В появившихся в последнее время работах [127, 252, 361, 364, 366, 395, 396] продолжается изучение напряженного состояния оболочек с разрезами. В задачах об упругом равновесии оболочек с трещинами широкое применение нашел метод дистор-сий [146, 176], основанный на том, что вместо оболочки с разрезами рассматривается сплошная оболочка, находящаяся под действием дисторсий, описывающих скачки перемещений и углов поворота на линиях, соответствующих разрезам при этом получаются сингулярные интегральные уравнения для определения неизвестных скачков перемещений и углов поворота. В работах [146, 176] указан ряд исследований, в которых методом дисторсий изучались задачи о трещинах как в изотропных, так и в трансверсально-изо-тропных оболочках. До сих пор исследовались только случаи разрезов, расположенных вдоль координатных линий. [c.287]

Параэлектрнки типа смещения, о которых идет речь в данном параграфе, представляют собой ионные кристаллы, в которых, однако, весьма существенна п ковалентная связь атомов. В них температурная зависимостьеявляется болсе .пологой С 0 К. Фазовый переход в сегнето- или антисегиетоэлектрическое состояние в этом случае происходит при Г >0 и носит черты перехода первого рода. Именно для таких параэлектриков применение современной динамической теории представляется убедительным. [c.87]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...