Влияние начальных неправильностей

Влияние начальных неправильностей на поведение сжатых стержней [c.127]

Критическая точка бифуркации исходной формы равновесия идеально прямого стержня является точкой бифуркации первого типа (см. 3) и изгибная форма равновесия в окрестности критической точки бифуркации устойчива. В тех случаях, когда идеально правильная система имеет критическую точку бифуркации первого типа, влияние начальных неправильностей можно оценить с помощью линеаризованных неоднородных уравнений. [c.127]

Влияние начальных неправильностей [c.207]

Эксперимент содержится в работе [21.13]. При к = 3,6 отношение критических экспериментальных значений усилий сжатия нагретых и ненагретых оболочек составляло 0,84—0,89. Снижение критического усилия за счет влияния температуры намного меньше расчетного. По-видимому, это следует объяснить невозможностью создать теоретический скачок температуры и влиянием начальных неправильностей. Потеря устойчивости у всех испытанных оболочек происходила в зоне перепада температур. [c.270]

При этом в стороне остаются задачи устойчивости оболочек, требующие для своего решения применения динамического критерия устойчивости или решения существенно нелинейных краевых задач. Это, в частности, задачи устойчивости при динамическом нагружении, задачи устойчивости оболочек в потоке газа, задачи параметрической устойчивости, нелинейные задачи устойчивости пологих оболочек. Не рассматриваются оболочки с ребрами. Влияние начальных неправильностей не учитывается. [c.13]

Данные теоретического исследования влияния начальных неправильностей формы показывают, что при стреле начальной погиби вмятины, [c.181]

О влиянии НАЧАЛЬНЫХ НЕПРАВИЛЬНОСТЕЙ НА УСТОЙЧИВОСТЬ СФЕРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ ВНЕШНЕМ ДАВЛЕНИИ [c.323]

Из рисунка видно, что влияние начальных неправильностей формы оболочки на величину критического напряжения стано- [c.310]

Если задача продольного нагружения стержня статически неопределима, то необходимо учитывать взаимное влияние N (х) и V (х). Но если задача продольного нагружения стержня статически определима, то можно считать, что No = PNq (х) не зависят от поперечных перемещений. Тогда поведение стержня с начальными неправильностями будет описываться неоднородным линеаризованным уравнением [c.131]

Так же начальные неправильности формы влияют на поведение сжатых стержней и при других граничных условиях, если один из торцов стержня может беспрепятственно перемещаться в осевом направлении. Начальные неправильности срединной плоскости тоже существенным образом отражаются на поведении пластины, однако полное исследование этого влияния является чрезвычайно сложной задачей, требующей решения нелинейных уравнений в частных производных. [c.216]

Влияние начальных несовершенств. Напряжения, соответствующие потере устойчивости оболочки, существенно зависят от начальных несовершенств (начальных неправильностей формы) чем больше отклонения от идеальной формы, тем ниже критическое напряжение. Практически влияние начальных несовершенств возрастает с уменьшением относительной толщины оболочки hiR. Поэтому коэффициент, [c.296]

Требуется сделать замечание в связи с устойчивостью квазистатических движений тел при постоянных внешних силах параметр А остается неизменным (А = 0). При развитии начальных несовершенств формально устойчивые квазистатические движения на практике могут приводить к быстрому (экспоненциальному) росту несовершенств при достижении некоторого критического значения времени и этот рост зависит от амплитуды несовершенства. Поэтому при исследовании движений идеальных тел при постоянных внешних силах необходимо также проанализировать развитие некоторых типов начальных неправильностей, с тем чтобы установить исчерпание несущей способности тела в практическом смысле. Такой подход к определению устойчивости деформируемых тел, находящихся в состоянии ползучести при действии постоянных внешних сил, предложен в [15, 34, 41]. В этом случае можно выделить критические значения времени дополнительно к тем, которые получаются при стандартных исследованиях единственности и устойчивости, аналогичных проведенным в разделах 4.2 и 4.3. Определение соответствующего моменту времени исчерпания несущей способности в практическом смысле, использовалось в [48] для определения влияния температуры на критическое время потери устойчивости сжатого стержня. [c.150]

Поправочные коэффициенты на начальные неправильности. Как показали экспериментальные исследования, влияние отклонений от строгой цилиндрической < )ормы при осевом. сжатии весьма значительно. Практический расчет устойчивости проводят по ( х)рмуле [c.502]

В практических расчетах следует исходить нз величины нижнего критического напряжения с учетом экспериментальных данных. Начальные неправильности в форме оболочки оказывают меньшее влияние на поведение оболочки, чем в случае центрального сжатия. Поэтому [c.148]

Исследование поведения оболочек с начальными искривлениями имеет большое значение, так как позволяет уяснить истинную картину деформаций реальных конструкций и дать некоторые рекомендации для практических расчетов. Для пластин и стержней начальные неправильности формы и другие возмущающие факторы не вызывают серьезных расхождений между эйлеровым значением критической нагрузки и данными экспериментов. В случае же оболочки начальное искривление проявляет себя совсем иначе и приводит к сильному снижению верхнего критического давления. Есть все основания полагать, что результаты экспериментов объясняются, в основном, влиянием начальных искривлений образцов. [c.323]

Поправочные коэффициенты иа начальные неправильности. Как показали экспериментальные исследования, влияние отклонений от строгой цилиндрической формы прн осевом сжатии весьма значительно. [c.466]

На определенных образцах все операции проводились с особой тщательностью, а на ряде других образцов были умышленно допущенные ошибки либо промывка была неполная, сушка была недостаточной, либо была пропущена щелочная обработка. На начальных стадиях испытания не было отмечено вредного влияния от неправильной технологической обработки. Однако после 4 лет было отмечено, что краска вела себя хуже на образцах, которые были плохо просушены, и на тех, где сода была недостаточно отмыта. На реальных конструкциях наибольшая опасность от плохой промывки и сушки возникает на углублениях и в щелях между пластинами. [c.516]

В случае круговой цилиндрич. оболочки, сжатой вдоль оси, можно установить т. н. верхнее критич. напряжение Окр в=[1/> 3(1-г2)Ш( 1/Д) к и Я — толщина и радиус кривизны срединной поверхности оболочки. Несколько иную структуру имеют ф-лы для верх, критич. напряжения при действии поперечного давления или скручивающих пар. Потеря устойчивости реальных оболочек во мн. случаях происходит при меньшей нагрузке вследствие значит, влияния разл. факторов, особенно начальных неправильностей формы. [c.798]

Систематические ошибки возникают из-за изменения калибровки при изменении внешних условий, из-за неверной установки нуля прибора или неправильного определения начального положения. К систематическим ошибкам могут привести также недостатки механической или электрической аппаратуры, влияю-ш,ие на отсчет. Для уменьшения влияния систематических ошибок необходимо накопление большого количества данных, их интерпретация и сопоставление. Часто от исследователя требуется большая изобретательность, чтобы найти и исключить источники ошибок. [c.12]

Перед определением внутренней герметичности гидросистем необходимо убедиться в нормальной начальной зарядке газовых полостей гидроаккумуляторов для устранения влияния неправильной зарядки на результаты замера. Испытания гидросистем на внутреннюю герметичность производятся после предварительного привода в действие включенных в системы механизмов для устранения влияния облитерации зазоров (заращивания зазоров между деталями агрегатов молекулами жидкости), через которые происходит утечка рабочей жидкости. [c.169]

Вольмир А. С, О влиянии начальных неправильностей на устойчи вость цилиндрических оболочек при В11ешнем давлении. Докл. АН СССР [c.341]

С а ч е и к о в А. В., Выборнов В. Г. Влияние начальных неправильностей на устойчивость тонких оболочек. В сб. Исслед. по теории пластин и оболочек. № 3. Казань, Казанск. ун-т, 1965, стр. 24—34. [c.341]

Вопрос о влиянии начальных неправильностей формы на устойчивость сферических оболочек уже обсуждался в ряде работ [4, 5]. В статье [5] задача решалась методом В. 3. Власова. Прогибы и функция напряжений в области локальной вмятины задавались специально подобранными затухающими функциями, в которые входил некоторый параметр, дающий возможность варьировать размеры вмятины. Этот параметр определялся из условия минимума нагрузки в предположении, что прогибы будут малы и тогда это условие совпадает с условием минимума энергии системы. На самом деле это не совсем так. Как было показано X. М. Муштари [3], оба условия совпадают лишь при бесконечно малых прогибах, т. е. вблизи бифуркационной точки. При наличии же начальных искривлений оболочка в докритиче-ском состоянии получает значительные перемещения, сравнимые с ее толщиной, и принятое автором допущение могло привести к некоторому занижению критической нагрузки. [c.323]

Влияние таких начальных неправильностей формы покажем на простом примере. Рассмотрим шарнирно опертый стержень, сжатый силой F (рис. 7.24, 0 ). До нагружения начальный прогиб стержня Wq = Wo (х). После приложения продольной силы прогиб стержня будет w = Wo + W, гдеги — ш (х) —дополнительный прогиб от нагружения. Приравнивая момент от внешней силы F внутреннему изгибающему оставляя только первую степень величины можем [c.214]

В большинстве упомянутых выше работ для определения верхней критической нагрузки несовершенной оболочки использовались нелинейные уравнения. Этой же цели можно достичь, используя уравнения устойчивости. В этом случае задача заключается в исследовании устойчивости моментных форм равновесия. При этом исходное моментное состояние определяется нелинейными уравнениями. Первыми из работ этого направления были упомянутые выше работы Флюгге [5.4], Койтера [7.36]. В работах Бабкока и Зехлера [7.19] (1962) исследовалось влияние осесимметричной начальной неправильности двух форм [c.123]

В эксперименте В. Е. Минеева было проведено исследование влияния начальных несовершенств. Образцы точеные из Д16Т, R/h = 90 180, L/R = 2,2. Выпучины делались с помощью специального штампа обращенными к центру кривизны. Оболочки без выпучин теряли устойчивость с образованием шести вмятин по окружности. При числе выпучин 1, 2, 3, 6 критическое давле ние составляло 70% от критического давления совершенной обо лочки, причем искусственные выпучины служили очагом обра зования новых выпучин. При числе искусственных выпучин равном 5, 7, критическое давление было несколько выше, чем предыдущем случае. При этом образовалось тоже 5, 7 выпучин При числе выпучин п = 4 критическое давление получалось рав ным давлению совершенной оболочки или даже превышало его Таким образом, влияние начальной погиби зависит от ее формы Наиболее опасны погиби, соответствующие ожидаемому волно образованию (п = 6). Если же начальные неправильности не со ответствуют форме выпучивания идеальной оболочки (п = 4) критическое давление может оказаться даже выше, чем прл от сутствии начальных неправильностей. Уменьшение критического давления начинается при амплитуде начальной погиби, равной примерно 0,25 от толщины оболочки. [c.154]

Как известно, на устойчивость тонких оболочек и их закрити-ческое поведение решающее влияние оказывают начальные неправильности геометрической формы и несовершенство способов закрепления. Начальные неправильности тонкостенных конструкций обусловлены в основном технологическими причинами и имеют, как правило, случайный характер. В общем случае отклонения от идеальной формы представляют собой пространственные случайные поля. Функции, характеризующие поведение конструкций при нагружении, также являются случайными. Таким образом, при изучении потери устойчивости и закритического деформирования тонкостенных конструкций необходима стохастическая постановка задач. При этом в исходных уравнениях должны учитываться геометрические нелинейности тонкостенных элементов, приобретающие существенное значение после потери устойчивости. Рассмотрим в качестве примера задачу о закритических деформациях неидеальной сферической оболочки при всестороннем равномерном сжатии. Для описания деформированной поверхности воспользуемся нелинейными уравнениями теории оболочек типа Маргерра—Власова [c.197]

Объясняется это тем, что чем больше центрирующих выступов будет касаться начальной окружности, тем меньше будет влияние ее неправильной формы на биение начальной окружности относительно оси отверстия шестерни. Если против впадины каждого зуба будет находиться центрирующий выступ, то, очевидно, что в контакт с шестерней придут те три выступа, которые располо- жены против участков начального цилиндра, наиболее удаленных друг от друга. Поэтому неправильность формы начальной окружности меньше скажется га биении ее относительно оси отверстия. На фиг. 328 и 329 показаны подобные ьатроны. [c.350]

Иногда пытаются противопоставлять эффекту адсорбционного понижения прочности и облегчения деформаций обыкновенное смазочное действие, т. е. влияние понижения внешнего трения сопряженных поверхностей металлов. Такое противопоставление, как показали наши работы, в корне неправильно V действительно, как уже было отмечено, адсорбционно-активная смазка всегда пластифицирует тонкие слои более мягкого металла. Это пластифицирующее действие и лежит в основе ме-ханпзма понижения внешнего трения, т. е. смазочного действия, особенно при высоких местных напряжениях. Поэтому при низких давлениях (в условиях нормальной работы узлов тре-ния) активные смазки всегда понижают износ, разделяя сопря-х женные поверхности, т. е. препятствуя возникновению высо- Оких напряжений. В процессах же начальной приработки V (обкатки) машины, вследствие значительной микрошероховатости поверхностей и возникновения местных высоких напряжений, адсорбционно-акх ивная смазка, пластифицируя поверхностные слои, ускоряет полезный износ, т. е. сглаживание поверхностных неровностей, а следовательно, ускоряет и самый процесс приработки [5]. [c.17]

Осколочное действие С. характеризуется числом пораженных элементов при разрыве С. Для выяснения основы действия отдельного С. необходимо знать 1) характер разлета осколков, 2) число убойных осколков на различных удалениях от точки разрыва, 3) размеры и формы площади действительного и сплошного поражения и 4) влияние иа разлет осколков глубины воронки и угла встречи. При разрыве осколочной или фугасной гранаты (с взрывателем мгновенного действия) в воздухе получается несколько сотен осколков, достаточно убойных, которые ра збрасьшаются в стороны, летят вперед и частью назад. Осколки в момент разрыва гранаты получают начальную скорость около 600 ж/ск, но вследствие неправильной формы и малого веса уже в расстоянии 20—30 м от точки разрыва теряют свою убойную силу. Число поражающих осколков также в сильной степени зависит от глубины воронки. С увеличением глубины воронки поражение осколками резко падает. Для получения сильного осколочного действия стрельба должна производиться с установкой взрывателя на мгновенное действие. При установке взрывателя на замедленное действие и при небольших углах встречи граната рикошетирует и дает разрыв в воздухе. Стрельбу с задачей получить разрывы гранат с рикошета можно проводить при углах встречи, не превышающих 15°, что при условии горизонтальной местности у цели соответствует дистанции напр, для 16-мм пушки 1902 г. 4 км. Интервал разрыва после рикошета зависит от величины замедления и угла встречи (дистанции). После разрыва главная масса осколков (около 80—90%) разлетается в стороны, но не перпендикулярно оси С., а несколько вперед небольшое количество крупных осколков идет вперед. Назад летят только отдельные осколки. Угол разлета бокового снопа осколков 30—40°. Зона действительного поражения осколками представляет прямоугольник размерами 30 м по фронту и 10—12 м в глубину, при этом плотность поражения не меньше 0,5 м. Бризантная граната отлично рвется в воздухе от действия дистанционной трубки. Осколочное действие отдельного С. почти не зависит от дистанции и является лишь функцией высоты разрыва. Наилучшая для поражения высота заключается в пределах 5—20 м в зависимости от дистанции (Р/г—5 км). В этих условиях величина зоны действительного поражения составляет около 10 ж в глубину и около 25—30 м по фронту. Действие отдельной шрапнели характеризуется 1) скоростью, сообщаемой пулям разрывным зарядом 2) пробивной способностью пуль на раз.пичных ди- [c.170]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...