Расчет динамический—Методы Формулы

Общие представления о показателях динамических механических свойств полимеров, принципах и способах их определения даны в гл, 1. Там же приведены уравнения для расчета показателей механических потерь. Формулы для расчета динамических модулей, упругости при свободных или резонансных колебаниях даны в гл. 2. В литературе описаны десятки различных приборов для определения динамических механических свойств полимеров. Общий обзор существующих методов содержится в монографиях Ферри [1, 2] и Нильсена [3]. [c.90]

Изложенные примеры показывают, что расчет динамических реакций ротора с применением предложенного метода резко упрощается. Не требуется определения центробежных моментов инерции последовательно применяются формулы (3) и (5), которые охватывают почти все встречающиеся в учебниках и жизни случаи. [c.81]

Динамическая теория решетки. Метод, предложенный для вычисления теплоемкости Борном и Карманом [6—8], основан на расчете действительного вида колебательного спектра при определенных предположениях о характере межатомных сил. Частоты собственных колебаний решетки вычисляются здесь как корни секулярного уравнения, получающегося из определителя преобразования к нормальным координатам. Степень такого уравнения есть 3. (5—число атомов в одной ячейке), а число уравнений равно числу ячеек. Поэтому все-таки для окончательного вычисления g(v) должны быть развиты соответствующие приближенные методы. Борн и Карман [8] использовали метод, в основном подобный тому, каким мы пользовались при выводе формул (5.1) и (5.2), и показали, что их результаты подтверждают закон Дебая для низких температур, согласно которому теплоемкость [c.320]

На рис. 22. .. 23 сплошные кривые соответствуют расчету по формуле (4.198), а пунктирная — по формуле (4.210). Как показывают расчеты, для решения динамических задач в линейных вязкоупругих средах метод рядов весьма эффективен в смысле реализации полученных теоретических результатов на современных ЭВМ. [c.113]

Расчет турбулентного пограничного слоя в газе при наличии теплопередачи со стенкой представляет значительные трудности, и известные полуэмпирические методы приводят даже для обтекания пластины к противоречивым результатам. PJ случае обтекания решеток при М < 1.5, на тех же основаниях, которые были указаны при обсуждении расчета пограничного слоя без теплопередачи, изменением плотности газа поперек слоя. мо.жно пренебрегать и применять те же формулы, что и в несжимаемой жидкости, используя, однако, действительное распределение скорости газа вне пограничного слоя. В несжимаемой жидкости расчеты теплового и динамического пограничного слоев производятся независимо. Уравнение энергии в тепловом пограничном слое несжимаемой жидкости [c.408]

Данным подходом учитывается момент инерции вращательного движения свободного стержня и приближенно задается форма кривой в формуле (3.21). Поэтому достоверность результатов МГЭ при динамическом расчете свободных систем должна оцениваться при сравнении с результатами других методов. Здесь погрешность может достигать 10 % и больше. Рассмотрим примеры динамического расчета свободных стержневых систем. [c.170]

Метод колеблющегося диска является относительным методом из-за сложности расчета геометрической постоянной прибора (рис. 7.38). Диск / подвешен на тонкой длинной упругой нити между неподвижными дисками 2. Если диску / придать крутильные колебания, то из-за сил внутреннего трения в слоях D исследуемого вещества и нити подвеса они будут затухающими. Динамическая вязкость вычисляется по формуле [c.426]

В теорию упругости не зависящие от пути интегралы методом Максвелла ввел Дж. Д. Эшелби [15]. Подобно Максвеллу, Эшелби при изучении сингулярных проблем никогда не пользовался этими интегралами, а исходил из энергии взаимодействия, т. е. из энергии поля без рассматриваемой сингулярности (см., например, его вывод формулы Пича—Келера в теории дислокаций и его же теорию точечных включений [16]). Именно по этой причине не зависящие от пути интегралы даже не упоминаются в многочисленных книгах и руководствах по теории дислокаций, цитирующих и излагающих другие работы Эшелби. Лишь в 1968 г., т. е. после работы автора [1], К. Аткинсон и Дж. Эшелби применили инвариантный интеграл для расчета потока энергии в конец динамической трещины в упругом теле [c.352]

Рассмотрим расчет показателя путем переноса всех измеряемых величин на выход объекта по формуле (1-254). При этом будем считать, что модели всех динамических каналов построены. Определим особенности метода расчета минимально необходимого времени усреднения в этом случае. Как указывалось выше, при использовании для расчета формулы (1-254) усреднение компенсирует разницу динамических свойств модели и реального объекта, которая существует за счет неточности построения модели и изменения динамических характеристик объекта во времени . [c.203]

Итак, в настоящее время существуют методы теоретического описания основных закономерностей прямого процесса многофотонной ионизации щелочных атомов, которые с удовлетворительной точностью согласуются с данными экспериментов. Для щелочных атомов применимо одноэлектронное приближение потенциал атомного остова существенно отличается от кулоновского и моделируется приближенными выражениями в сильном внешнем поле проявляется изменение спектра связанных состояний из-за динамического эффекта Штарка. Для оценки абсолютных величин многофотонных сечений прямого процесса ионизации по порядку величины может быть использована приближенная аналитическая формула (2.22), в основе которой лежат расчеты, выполненные в рамках квазиклассического приближения. [c.132]

Значительное распространение при расчете элементов автомобиля получил метод расчета на статические нагрузки. При этом расчет трансмиссии автомобиля производится по максимальному моменту двигателя без учета динамических нагрузок, возникающих в момент включения сцепления, расчет элементов подвески — по максимальной статической нагрузке и т. д. Получаемые при этом напряжения сопоставляются с напряжениями, подсчитанными по аналогичным формулам для выполненных надежно работающих конструкций. Влияние условий эксплуатации автомобиля учитывается при этом методе расчета в величинах допускаемых напряжений. [c.63]

Р — коэффициент, учитывающий воздействие ветровой нагрузки, зависит от принятой методики расчета так, при расчете элементов крана по методу допускаемых напряжений р = 1, по методу предельных состояний р = 1,1, для груза р = 1,25 С —аэродинамический коэффициент, учитывающий влияние формы поверхности и др. V — коэффициент, учитывающий динамическое воздействие на конструкцию вследствие пульсации скоростного напора ветрового потока Рв —расчетная наветренная площадь, м , определяемая для элементов крана по формуле [c.24]

Рассматриваемая нами молекула является компонентой данного газа (другие молекулы которого могут, впрочем, иметь совершенно иную структуру) в силу общего определения компоненты ( 8, гл. II), мы можем, однако, рассматривать и каждую из двух совокупностей динамических переменных (ж, у, г,рз ,ру,рг) и ((/ , ф,р ,рф) как отдельную компоненту нашего газа эти две компоненты будут соответственно фиктивными носителями энергий е и бг, причем первая из них имеет три, а вторая — две степени свободы. Расчет среднего значения любой из этих энергий в силу теоремы о равномерном распределении энергии по степеням свободы не требует никаких вычислений [непосредственный метод, которым мы вычислили щ (см. формулу (57)), позволил бы нам, с некоторой затратой труда, вычислить и ё , пользуясь формулой (62)]. Эта теорема непосредственно дает нам для трансляционной энергии наш прежний результат, а для ротационной энергии — значение [c.73]

В этом эксперименте кольцевая изгибная жесткость определялась динамическим методом, суть которого состоит в определении собственной частоты колебаний исследуемой системы и пересчете найденной частоты в жесткость. Оболочка устанавливалась в горизонтальном положении на столе электродинамического вибратора ВЭДС-400, оболочка закреплялась между двумя призмами (рис. 2). Собственная частота колебаний такой системы определялась как частота резонанса, соответствующего эллиптической деформации поперечного сечения оболочки. Расчет низших собственных частот производился по формуле [c.215]

В настоящее время интенсивно разрабатывают методы расчета более высоких уровней. Современное состояние сейсмологии, механики материалов и конструкций, теории надежности, а также численных методов решения сложных инженерных задач позволяет проводить расчеты на сейсмостойкость, в максимальной степени отвечающие ожидаемым сейсмическим воздействиям и динамическому поведению конструкций. Эти методы начали применять для расчета наиболее ответственных и потенциально опасных сооружений. Вместе с тем квазистатический подход надолго останется основным средством массовых расчетов на сейсмостойкость. Он отражает многолетний опыт расчета, проектирования и эксплуатации промьш-ленных и гражданских сооружений традиционного типа. Для сооружений и оборудования нового типа такого опыта нет. Как показывает отечественная и зарубежная практика, нормативные документы ориентируют расчетчиков и конструкторов новой техники на применение более совершенных и адекватных методов расчета, требуя в то же время проведения проверочных расчетов по общегражданским нормам. С этой точки зрения представляет интерес более детальный анализ методов расчета, основанных на формулах типа (6.89) и (6.92). Изложим некоторые результаты, следуя в основном статьям [5, 6, 221. [c.254]

Это ограничение касается максимального допустимого перепада температуры 0 на образце и, следовательно, однозначно определяет максимальную скорость повышения температуры [см., например, уравнение (111.69)]. Если расчет по формуле (111.6) дает значение скорости нагрева больше п1ах> результаты, полученные динамическими методами, следует обрабатывать с учетом температурных зависимостей Я (Г), используя различные мето-ды , в том числе изложенный ниже. [c.117]

Ha ход кривых поглощения тепла при использован динамических методов испытаний оказывают влиян тепловые эффекты даже при нагреве образцов со ско угодно малыми скоростями, поэтому определение фy ции /(Т, t) возможно только для предварительно ото жениых образцов при каждой заданной температуре исп таний. Из формулы (П1.37) вытекает простая форму для расчета с(Т) [c.126]

НДС, что соответствует условию Т =1 с [J рассчитывается с учетом кинетической энергии по формуле (4.81)], осуществлялись старт трещины и ее распространение в условиях возрастания внешней нагрузки (рис. 4.29,а). Критерием продвижения трещины является соблюдение автомодельности НДС в ее вершине, которое осуществляется путем выбора СРТ v dLldx. Расчет НДС осуществлялся МКЭ в динамической упругопластической постановке, моделирование развития трещины производилось в соответствии с методом, изложенным в подразделе 4.3.1. Кинетика НДС, v и Г -интеграла, вычисленного для различных типов контуров интегрирования, представлена на рис. 4.29. Видно, что для обеспечения условия автомодельности НДС в вершине движущейся трещины скорость ее роста v должна непрерывно возрастать (при данном характере нагружения). Зависимости T AL) имеют те же особенности, что и в случае квазистатического нагружения. Наиболее стабильное поведение имеет величина Т, что позволяет использовать ее [c.263]

В уравнения (9.11) и (9.12) следует подставлять значения динамической вязкости масла (Xj и fi,, которые соответствуют средним температурам смазочного слоя соответственно при SmmF и SmaxF-определения значений средних температур проводят тепловой расчет [131, который целесообразно выполнять на ЭВМ, используя метод последовательных приближений. Рекомендуется упрощенный метод выбора посадок для подшипников скольжения по относительному зазору I]), определяемому по эмпирической формуле [131 [c.215]

Приведенные выше методы расчета требуемой динамической грузоподт см-пости и долговечности подшиггников обычно используют при достаточно точно определяемой величине нагрузки, действующей на опору. Для ориентировочных расчетов при выборе подшиниика по приближенной величине нагрузки Р динамическую грузоподъемность определяют по формуле [c.90]

Методы нахождения каждой из этих составляющих разработаны довольно подробно /1-3/, однако обобщенной формулы для расчета таких механизмов не имеется, тогда как необходимость в ней диктуется, в частности, теми соображениями, что для динамического расчета механизмов с такими передачами желательно получение значения жесткости как единого коэффициента, а не сумш составляющих, одна иэ которых, как показано ниже, параметрически меняется. [c.83]

При т= формула (37) приближенно описывает теплообмен в передней критической точке. Точность данного метода в основном определяется удачностью выбора профилей скорости и температур при подсчете констант Hi. В качестве первого приближения для подсчета Hi нами были использованы точные решения динамической задачи для продольно обтекаемой пластинки в виде таблиц функций Блазиуса при различных параметрах вдува (отсоса) [Л. 6]. Расчетные соотношения были трансформированы путем перехода от блазиусовской переменной T]g = к принятой в расчете переменной т]т = г//3 . [c.138]

Таким образом, испытания ДКБ-образцов, проведенные по изложенной методике, в сочетании с обработкой результатов по формулам (2.40)-(2.43) (при расчете Кщ) и данными рис. 2.36, определяющими Утр, позволили получить зависимости динамической вязкости разрушения от скорости распространения трещины Кщ — У р (рис. 2.39). Значения К,д при У р = 0, т.е. в момент ее инициации, соответствуют таковым К с, определяемым обычными методами при статическом нагружении [8]. Характер кривых подтверждает существование минимальной динамичеекой вязкоети разрушения К] , п для иепытанных малоуглеродистых сталей. При этом, как показали результаты иепыта-ний, значения К , рассчитанные по статической схеме, оказываются меньше К п, , и зависят от относительной длины остановившейся тре- [c.76]

В результате теоретических исследований таких проблем, как распределение напряжений вокруг геометрического концентратора и в зоне вершины треш ины, созданы основы для вывода формул по расчету конструкции. Экспериментальные исследования дали методы анализа напряжений в сложных конструкциях, таких, например, как затвор орудия. Программы испытаний, позволяюш ие оценивать поведение моделей в условиях, имити-руюш их действительные, обеспечили эффективное прогнозирование поведения прототипов в условиях эксплуатации. С помош ью этих программ исследовали поведение упрош енных деталей под действием повторных нагрузок. Другие испытательные программы созданы для исследования разрушения деталей орудийного прототипа вследствие малоцикловой усталости под действием динамических нагрузок. [c.338]

Приведенные формулы не учитывают напряжений от температурных деформаций, которые необходимо принимать во внимание при назначении коэффициента т, и относятся к системе СПИД в статике без учета динамических нагрузок, которые могут многократно превышать статические, бщие инженерные методы расчета инструмента с учетом динамики его работы в настоящее время еще не разработаны. [c.34]

Приведены общетехнические спраючные сведения, характеристики материалов, основы конструирования литых деталей, покрытия, наиболее распространенные разъемные и неразъемные соединения, детали мащин, подшипники и т.д. Изложены расчеты механизмов, механических передач, приводов, муфт, редукторов и т.д., а также упрощенные методы расчетов элементов конструкций при действии динамических и предельных нагрузок. Формулы даны в виде, удобном для непосредственного пользования. Таблицы и иллюстрации сопровождаются минимальным пояснительным текстом, приведены ссылки на литературу, в которой можно найти подробные сведения по расчетам, редко используемым в практике конструирования. [c.51]

При применении симметричных схем магнитное поле создается в основном суммой третьих гармоник результирующей м. д. с. Точный расчет механических характеристик в этом случае может быть выполнен аналогично изложенному для 1-й гармоники поля по параметрам двцгателя, рассчитанным для 3-й гармоники поля. Однако определение указанных параметров может быть произведено только по конструктивным данным машин. Поэтому для расчета симметричных схем динамического торможения целесообразно применить приближенный аналитический метод с использованием (7-97). При этом максимальный момент от 3-й гармоники поля рассчитывается по формуле [c.153]

Ранее при всех инженерных расчетах определяли размывающие скорости, а затем вводили коэффициенты запаса для установления допускаемых (неразмывающих) скоростей. Эти коэффициенты запаса суммарно должны были оценить множество факторов, влияющих на устойчивость русла. Ц. Е. Мирцхулава предложил определять допускаемые (неразмывающие) скорости из условия состояния предельного равновесия частицы, выступающей со дна водотока, разделяя значение коэффициента запаса на три составляющих, позволяющих порознь учитывать испытываемые частицей перегрузки, обусловленные пульсацией скоростей, однородностью и условиями работы русла. Величины этих составляющих должны определяться экспериментально методами математической статистики. В уравнении состояния предельного равновесия все эти факторы (составляющие коэффициент запаса) учитываются соответствующими параметрами. Весьма ценным в предложении Ц. Е. Мирцхулава является учет сил сцепления, которые играют существенную роль в равновесии частицы при мелкозернистой структуре несвязного грунта. Учитывая динамическое вoздeй fвиe турбулентного потока (пульсирующую подъемную силу), Ц. Е. Мирцхулава рекомендует для предела уста лостной прочности на разрыв для мелкозернистых грунтов природного плотного сложения следующую формулу [c.197]

В работах Б. Н. Бежанова наиболее полно отражено состояние теории пневматических устройств того периода приведено большое количество пневматических схем, применяемых при автоматизации технологических процессов. Потери в воздухопроводе Б. Н. Бежанов определял двумя способами путем подсчета по формулам гидравлики и для более грубых приближенных расчетов — по изменению показателя политропы процесса истечения. В работах [45—47 ] рассматриваются статические и динамические характеристики мембран и рекомендуются динамические расчеты времени срабатывания, которые в отличие от метода Н. М. Маркевич проводятся с учетом жесткости мембраны. Тео- [c.11]

В уравнения (8.12) и (8.13) необходимо подставлять те значения динамической вязкости масла Ц1 и Цг> которые соответствуют средним температурам смазочного слоя соответственно при и Для определения значений средних температур проводят тепловой расчет по работе [22], который целесообразно выполнять на ЭВМ, используя метод последо-вапельных приближений. В работе [22] рекомендуется упрощенный метод выбора посадок для подшипников скольжения по относительному зазору /, определяемому по эмпирической формуле [c.166]

Теория составной ракеты (стр. 68— 74). Движение составной ракеты в воздухе (стр. 166—173). Метод подъема потолка ракеты путем предварительного снижения уровня старта (стр. 158—160). Метод определения расхода топлива при пересечении атмосферы ракетой, взлетающей вертикально (стр. 143—147). Максимум высоты подъема ракеты в функции начального запаса топлива (стр. 156— 157). Оптимальное давление в камере сгорания (стр. 157—158). Парадоксы 1) давления в камере сгорания 2) мертвого веса 3) массы топлива 4) повторных пусков двигателя (стр. 161—166). Формула мгновенного к.п.д. ракеты, движущейся в сопротивляющейся среде (стр. 65). Формула полного динамического к.п.д. для полезного груза ракеты (формула 84, стр. 66). Максимальная кинетическая энергия ракеты (стр. 67). Отношения между достигнутыми скоростями и пройденными путями в поле тяготения и в свободном пространстве для ракет с постоянным ускорением реактивной силы (формулы 272 и 273 на стр. 141). Метод проектирования стратосферной ракеты (стр. 154—156). Максимум количества движения истекающей из сопла газовой струи (стр. 78). Применение контурных коек для экипажа космического летательного аппарата с целью увеличения сопротивляемости организма перегрузке (стр. 42). Указатель пути (одограф), который в отличие от ранее предложенных для этой цели приборов (например, Обертом, Эно-Пельтри и др.), дает возможность отличить ускорение свободного падения от реактивного ускорения (стр. 97). Расчеты гелиоцентрических орбит, аналогичных орбитам искусственных планет Луна-1 , Пионер-4 , Пионер-5 , Ве-нера-1 , Рейнджер-3 , Марс-1 [c.210]

Новыми являются 5.7 гл. 5, где предлагается простая и надежная методика расчета температурных зависимостей комплекса свойств (теплопроводность, плотность, поверхностное натяжение, теплота испарения) ароматических углеводородов в жидкой фазе 6.2, 6.4 гл. 6, содержащие уточнение формулы Сюзерленда для расчета коэффициента вязкости газов в широком диапазоне температур и результаты экспериментальных исследований динамической вязкости жидких парафиновых углеводородов гл. 7 содержит результаты исследований теплопроводности сложных эфиров при температурах 300—600 К и давлениях 0,1 —147 МПа в последнюю главу введено два новых параграфа Теплоемкость ароматических углеводородов при высоких температурах и давлениях , где приведены результаты исследования изобарной тепло.ем-кости ароматических углеводородов в сверхкритической области параметров состояния, включая район критической точки, и Метод расчета изобарной теплоемкости индивидуальных углеводородов в широком диапазоне температур с изложением новой методики расчета изобарной теплоемкости индивидуальных углеводородов в широком диапазоне температур исходя из структурных особенностей молекулы. [c.12]

В институте Тинцветмет при разработке и освоении процесса КФП проводился комплекс работ (лабораторных, полупромышленных, опытно-промышленных) по изучению механизма и кинетики процессов в сульфидно-кислородном факеле, аэродинамических характеристик двухфазных (шихтово-кислородных) струй и потоков и др. [3]. Указывалось, что при соответствующих аэродинамических условиях энергетическая длина факела, на которой в основном завершается тепловыделение в результате усвоения кислорода, составляет 6-11 калибров горелки. Высокая интенсивность химического реагирования в факеле свидетельствует о том, что удельную производительность печного агрегата кислородной плавки лимитирует процесс выпадения расплавленных частиц конденсированной фазы из факела, т.е. не энергетическая, а аэродинамическая длина этого факела. При исследовании динамической задачи о свободной двухфазной струе с учетом скольжения фаз разработан полуэмпирический метод расчета осевых скоростей шихтово-кислородного потока. С помощью ЭВМ получена также эмпирическая формула для определения максимальной длины выпадения частиц из шихтово-кислородного факела. Длина зависит от диаметра горелки и скорости смеси на выходе из нее. При этом получено, что успешное протекание процесса, когда время окисления шихты меньше времени ее пребывания в факеле, возможно при скорости истечения смеси из горелки < 15 м/с. [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...