Реакции на ось ротора

Таким образом, выражения для дополнительных динамических реакций на ось ротора переменной массы формально совпадают с соответствующими им выражениями для реакций на ось ротора постоянной массы [81]. Разница состоит лишь в том, что здесь величины (6.2), определяющие геометрию распределения масс в роторе, являются функциями времени t. [c.209]

Если принять во внимание соотношения (6.21), то из неравенств (6.22), как частный случай, получим известные оценки для модулей предельных динамических реакций на ось ротора постоянной массы [81 ] [c.215]

Никаких других периодических реакций на ось ротора быть не может. [c.218]

Никаких других почти периодических дополнительных динамических реакций на ось ротора быть не может. [c.220]

В. С. Лощинин. Некоторые свойства дополнительных динамических реакций на ось ротора. — Механика машин, 1972, вып. 35—36. [c.317]

Следуя [3], полные реакции Nb и Na подшипника В и подпятника А на ось ротора разложим на квазистатические, определяемые только заданными активными и реактивными силами, т. е. при со=0, (Ь=0, и дополнительные динамические реакции Rb t) и Ra (<), определяемые только инерционными силами, т. е. при отсутствии заданных сил, но при наличии вращения, вызванного этими силами. [c.209]

Отсюда следует, что для определения дополнительных динамических реакций Rb(Oi Ra(0 на ось ротора переменной массы нужно [c.209]

Теорема 6.5. Дополнительные динамические реакции Rb(0 Ra(0 подшипника В и подпятника А на ось ротора переменной массы, соответствующие любому из возможных режимов ш = со (<) угловой скорости его движения, воспроизводят предельные динамические реакции Rb t), Ra (О с точностью до е, [c.214]

Теорема 6.7. Если главный момент М t, ш) всех действующих сил, приложенных к ротору, удовлетворяет условиям 6.1 —6.4, то предельные динамические реакции Rb t) и Ra i) подшипника В и подпятника А на ось ротора являются также i-периодическими [c.218]

Теорема 6.9. Если момент М t, ш) всех действующих на ротор сил удовлетворяет условиям 6.1 —6.3 и 6.5, то предельные динамические реакции Rb t), Ra (О подшипника В и подпятника А на ось ротора являются почти периодическими. [c.220]

Следовательно, предельные динамические реакции R% (t) и R i (О подшипника В и подпятника А на ось ротора с течением времени t безгранично приближаются к постоянным векторам Фв и Фл, что и требовалось установить. [c.223]

Требуется исследовать поведение предельных динамических реакций подшипника В и подпятника А на ось ротора, считая геометрию распределения его масс известной. [c.223]

Теорема 6. 13. Вектор Rs t) дополнительной динамической реакции со стороны подшипника В на ось ротора в любой момент времени по модулю и направлению равен вектору переносного [c.226]

Следовательно, угол между векторами Кд t), Rb t) дополнительных динамических реакций подпятника А и подшипника В на ось ротора переменной массы в любой момент времени равен [c.228]

Считая величину h=AB и центробежные моменты инерции известными, найдем экстремальные значения модуля динамической реакции Rb (t) на ось ротора в периодическом режиме движения. [c.230]

К такому же результату мы приходим и непосредственно, исследуя модуль динамической реакции подшипника В на ось ротора в периодическом режиме движения. [c.231]

В отличие от коэффициента динамичности [1] за фиксированный промежуток времени = локальный коэффициент С [<и (О 1 зависит от текущего значения времени t и, разумеется, от режима со=ш t) угловой скорости движения ротора. В зависимости от содержания стоящих задач и целей исследования он допускает различные динамические интерпретации. В частности, в любой момент времени t его можно рассматривать как отношение модулей динамических реакций подшипника В и подпятника А на ось ротора, развиваемых соответственно в начальном и перманентном движениях в смысле Н, В. Жуковского [7] [c.242]

С помощью рассмотрения реакций на опоры ротора можно убедиться, что ветвь ОА изображает движение, при котором прогиб и эксцентриситет е расположены в одной фазе, т. е. центр тяжести находится от оси вращения на расстоянии г + е, нижняя же ветвь изображает движение, при котором это расстояние равно г — е, т. е. центр тяжести расположен ближе к оси вращения. Можно также доказать, что прогибы, отмеченные жирной линией, являются неустойчивыми. Заметим, что и в рассматриваемом случае будут иметь место явления, характерные для нелинейных систем скачки, затягивание. Однако эксперименты показали, что наблюдаемые затягивания не бывают большими и это, по-видимому, объясняется действием неучтенных сил трения на устойчивость различных ветвей решений. [c.77]

Предыдущие теоремы показывают, что в основу расчета боковых давлений цапф ротора на подшипник В и подпятник А и их ответных реакций на его ось следует положить предельные динамические реакции Rb t) и Ra (t). Непосредственное отыскание последних сопряжено с рядом трудностей, и поэтому приобретает важное значение вопрос об оценке их модулей. [c.215]

В. С. Лощинин. Почти периодические предельные режимы движения ротора и дополнительные динамические реакции на его ось. — Изв. АН СССР, Механика твердого тела, 1972, № 1. [c.317]

На малых оборотах, когда величина реакции на опоре от центробежной силы Яц, развиваемой диском, будет еще меньше силы предварительного сжатия Uq, демпфер будет выступать в роли обычной опоры и прогибы будут определяться известным уравнением (II. 40), которому соответствует ветвь ОА. В тот момент, когда сделается равной 2Uq (имеется в виду ротор с диском, расположенным посередине), [c.85]

Смысл условия (II. 54) заключается в том, что реакция на опоре от центробежной силы, развиваемой ротором, должна быть меньше силы Оа в демпфере при всех ш, которые меньше или равны [c.89]

Пусть прогиб в точке крепления диска определяется решением, в котором удерживается верхний знак. Эти решения представляются графически на фиг. 4 ветвью В С, соответствующие прогибы в опоре кривой В О С (фиг. 42) при этом прогибы В О находятся в одной фазе с г , а прогибы О С — в противоположной фазе Гд (они имеют знак минус). Суммарные реакции на опоры, соответствующие обеим ветвям решений, представлены на фиг. 43. Из фигуры видно, что решения, соответствующие верхним знакам (нижняя ветвь решений), не могут в действительности осуществляться, так как суммарная реакция на опору Rs. при работе демпфера получается меньше величины предварительного сжатия пружин Ua- В этом и состоит физический смысл указанного выше нового критерия устойчивости прогибов для нелинейного ротора. Таким образом, при работе демпфера будет существовать только такая форма движения, при которой центр тяжести диска и дополнительная масса смещаются в одну сторону, т. е. находятся в одной [c.95]

Если ротор вращается с угловой скоростью о) и в некоторый момент времени цапфа занимает в подшипнике положение, указанное на рис. 2, на нее действуют опорная реакция от веса ротора 20, центробежная сила от движения цапфы в подшипнике о С/ [c.351]

Если ведущая шестерня расположена сверху колеса (рис. 5-24,6), то под влиянием сил реакции она смещается в указанном стрелкой направлении. При этом нарушается начальная центровка вала турбины с валом шестерни, что вызывает неспокойную работу редуктора и турбины. При центровке вала такой шестерни с валом турбины ось ротора турбины должна быть поднята на 0,2—0,3 нормального масляного слоя, образующегося во вкладышах подшипников шестерни, и на величину 0,3—0,4 этого же слоя она должна быть смещена относительно полумуфты шестерни в направлении смещения шестер-пн во время работы турбины. [c.224]

На рис. 2.63 показано центрирующее действие сферического распределителя, нагружаемого, например, усилием пружины Р. Если ось ротора не совпадает с осью распределительного диска, то в точке А на ротор действует реакция диска, раскладывающаяся на две составляющие Р и М, причем М = Р tg а. Под действием составляющей N ротор поворачивается [c.197]

Аэродинамика. На всех режимах полета обороты ротора остаются почти постоянными (для обычных конструкций — 150— 160 об/мин.). Благодаря вращению ротора даже при больших углах атаки его, измеряемых между потоком и плоскостью, перпендикулярной к оси вращения, сечения лопастей работают па малых углах атаки. Отношение поступательной скорости к окружной скорости конца лопасти Я меняется от О при вертикальном спуске до значения 0,5—0,7 при максимальных скоростях. Т. о. даже при максимальной скорости полета внешняя половина лопасти, движущейся назад, находится в условиях нормального обтекания. Ь стана-вливаясь в каждый данный момент по равнодействующей всех сил, лопасти совершают маховое движение относительно оси горизонтального шарнира. Описываемый лопастями конус, т. н. тюльпан , симметричен лишь при вертикальном спуске. При поступательном движении А. несимметрия скоростей в плоскости вращения (у лопасти, к-рая идет по движению аппарата, относительная скорость больше, чем у идущей против движения) вы- зывает несимметрию сил. Ось конуса наклоняется назад и в сторону. Т. о. полная аэродинамич, реакция ротора имеет 3 компонента тягу, направленную по оси вращения, продольную силу, перпендикулярную к ней и лежащую в направлении движения, и боковую силу, направленную в сторону лопасти, идущей вперед. Для компенсации этой последней в конструкциях А. ось ротора наклоняется несколько в противоположную сторону (на 1—2 ). Для выявления причины авторотации ротора рассмотрим силы, действующие иа [c.61]

Отсюда видно, что угол у Л1ежду векторами Кд (t) и Rb (О динамических реакций на ось ротора со стороны подпятника А и подшипника В не зависит от закона движения ротора так как величина h = AB задана, в любой момент времени t он однозначно определяется инерционными параметрами и геометрией распределения масс в роторе. Для жесткого ротора постоянной массы [84] этот угол у будет неизменным. [c.228]

В. С. Лощинин. Об отыскании дополнительных динамических реакций на ось ротора в периодическом режиме движения. — Труды V Международной конференции по нелинейным колебаниям. Киев, изд. Ин-та математики АН УССР, 1970, т. 3. [c.317]

Теорема 6.6. В рассиатриваеиых условиях для модулей В% t), Ra (t) предельных динамических реакций Rb t), Ra (t) подшипника В и подпятника А на ось ротора переменной массы в любой момент времени t справедливы оценки [c.215]

Дополнительные динамические реакции Rb (t), Ra (О шппника В и подпятника А на ось ротора, соотве. ствующие некоторому режиму движения ротора, назовем почти периодическими, если для всякого постоянного числа г > О существует такое число 1=1 (е) > О, ЧТО в каждом интервале длины I найдется хоть одно число I, называемое е-почти периодом для Rb t) и Ra t), и такое, что неравенства [c.219]

Наибольшая расцентровка вала шестерни с валом турбины происходит при расположении ведущей н1ест0рнн слева относительно колеса при вращении ее по часовой стрелке. При этом шестерня под влиянием сил реакции смещается вверх (рис. 5-24,а) почти вертикально, нарушая центровку валов. Такие редукторы обычно работают неспокойно в этом случае ось ротора турбины должна быть поднята на 0,4—0,5 нормального масляного слоя, образующегося во вкладышах подшипников шестерни. [c.224]

Ротор массы М, представляющий собой однородный цилиндр радиуса R и длины /, насажен на вал с перекосом и смешением, так что его ось симметрии отклонена от оси вала на малый случайный угол у а его центр, расположенный посередине между подшипниками, смещен относительно оси вала на случайную величину h. Расстояние между подшипниками равно 2L. Предполагается, что у и к представляют собой независимые случайные величины, угол у имеет нулевое математическое ожидание, расстояние к — математическое ожидание шк и средние квадратические отклонения соответственно равны Оу и ол. Угловая скорость а> вращения ротора вокруг вертикальной оси считается случайной величиной с математическим ожиданием /Нщ и средним квадратическим ртклонением Оа. Определить средние квадратические отклонения и реакций подшипников и / 2- [c.446]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...