Коэффициент динамический теоретический

Коэффициент динамической вязкости. Теоретическая формула А. Эйнштейна согласно экспериментальным данным справедлива до р = 0,03- 0,05 [c.126]

В настоящее время имеются теоретические и экспериментальные исследования, позволяющие более точно определять величину коэффициента динамической нагрузки на зуб, а следовательно, и действительную величину полной нагрузки на зуб. [c.471]

Принцип сопряжения многофазных задач. Развитие массопередачи (теплопередачи) началось с исследования массоотдачи (теплоотдачи) в одной из контактирующих фаз. Одновременно в этом направлении развевались и теоретические исследования методы расчета коэффициентов массоотдачи в одной из фаз (жидкой или газовой). Однако природа явлений переноса в двух- и многофазных систем намного шире и, чтобы раскрыть ее с большей полнотой, необходимо привлечение в расчетах принципа сопряжения фаз и потоков количества движения, массы и энергии. Впервые при исследовании двухфазного массообмена этот принцип был применен в работах [73, 74]. Одним из важных результатов исследований было обобщение известной зависимости между динамическим (бн) и диффузионным (6) слоем. В частности для двухфазного массообмена эта зависимость имеет вид [c.46]

В предыдущих главах были рассмотрены методы описания динамических свойств химико-технологических процессов, основанные на уравнениях математических моделей, все коэффициенты которых считались известными. Однако часто оказывается, что математическая модель объекта содержит коэффициенты, которые нельзя рассчитать теоретически. При этом возникает задача нахождения неизвестных коэффициентов математических моделей на основе данных экспериментального исследования нестационарных режимов объектов. Цель главы — описание некоторых методов экспериментального определения коэффициентов математических моделей. [c.261]

Общие сведения и теоретические данные. Цель опыта состоит в исследовании действия изгибающего удара. Требуется определить динамический коэффициент при ударе, частоту собственных колебаний балки, логарифмический декремент затухания и сравнить данные опыта с результатами теоретического расчета. [c.108]

Полученные таким образом динамический коэффициент и частоту колебаний сравнивают с их теоретическими значениями, вычисленными по формулам (45) и (47) с учетом веса балки. Для определения прогиба V по формуле (46) можно воспользоваться прогибом v, [c.112]

На рис. 13 и 14 показаны теоретические и экспериментальные значения модуля накопления и коэффициента затухания y для второй балки (структуру которой для краткости назовем (л/4)-слоистостью) в зависимости от угла между направлением волокон внешнего слоя и осью балки. При этом динамические модули измерялись по первому резонансу, в то время как коэффициенты затухания (Д(о/(2сй )) соответствовали наименьшему значению из наблюдавшихся частот для некоторых частот измеренные коэффициенты затухания были много больше, чем показано на рис. 14. В результате всех наблюдений Шульц и Цай пришли к следующим выводам. [c.173]

Для машинных агрегатов, для которых экспериментально или теоретическим путем удается получить тахограмму о)=ш (if) или найти соответствующий энергетический режим Т=Т (tf), отыскание и исследование динамического коэффициента неравномерности движения, записанного в форме 8 = 8 [o)(tp)] или 8 = 8 [Г (ср)], может быть выполнено непосредственно по формулам (4.4) и (4.5). [c.150]

Наибольший практический и теоретический интерес представляет исследование и методы нахождения динамического коэффициента неравномерности движения машинных агрегатов, находящихся в стадии динамического синтеза, проектирования и конструирования для случаев, когда закон движения звена приведения является заведомо неизвестным [67—69]. [c.150]

Выполненные теоретические и экспериментальные исследования функциональной зависимости перемещений при неполном проскальзывании от сдвигающей силы, удельного давления, качества поверхностей деталей и наличия смазки указывают на ее чрезвычайно сложный характер [341. Поэтому при расчетах колебаний сложных механических систем приходится пользоваться некоторыми усредненными значениями коэффициентов вязкого трения или поглощения, определенными на близких по конфигурации и нагруженности деталях. Так, в работе Д. Н. Решетова и 3. М. Левиной [35] приводится коэффициент поглощения энергии в плоском сухом стыке направляющих токарного станка ф=0,15 на частотах 15—100 Гц. Смазка контакта увеличивает коэффициент поглощения в три — четыре раза, причем одновременно увеличивается его динамическая жесткость в 1,5—2 раза. [c.82]

Особенностью динамического нагружения композита является различный механизм взаимодействия волн с включением в зависимости от длины фронта падающей волны Я и линейного размера включений d. Так, теоретические и экспериментальные исследования 1Ю-911 дифракции плоских волн на неоднородностях показали, что кроме факторов, определяющих статический коэффициент напряжений (СКН), на динамический коэффициент напряжений (ДКН) существенно влияет соотношение d/Я. [c.137]

Изложенный рабочий алгоритм теоретического проектирования релейной динамической системы предусматривает построение переходного процесса по входной для реле координате с определением моментов переключения реле. Для построения процесса по какой-либо другой интересующей координате необходимо свернуть уравнение системы относительно этой координаты, вычислить его коэффициенты и в программу на ЭВМ задать моменты переключения реле, определенные ранее при построении процессов по входной для реле координате. [c.258]

В результате исследования получены теоретические зависимости для определения послеударных скоростей, а также импульсов сил и ускорений, действующих в момент удара. Проведенные эксперименты подтвердили правильность теоретических выкладок. Полученная методика расчета динамических коэффициентов дает возможность при создании высокопроизводительных АРЛ правильно оценивать надежность и работоспособность транспортных механизмов и для каждого конкретного случая выбирать их оптимальные варианты. [c.338]

Следует отметить, что несмотря на большое количество проведенных теоретических и экспериментальных работ, посвященных влиянию смазочного слоя на вибрацию роторов, конструктор не имеет возможности рассчитать собственные частоты роторов с необходимой точностью, так как эти работы основаны на чрезмерно идеализированных схемах подшипников. Трудность состоит в недостаточных сведениях по свойствам смазочного слоя и его динамических характеристик для конкретных конструкций подшипников. Под динамическими характеристиками смазочного слоя нужно понимать его коэффициенты жесткости и демпфирования, определяющие величину динамической реакции смазочного слоя. [c.302]

Так поступают в тех случаях, когда при расчете оказывается затруднительным теоретическое определение динамического коэффициента, а приходится пользоваться его значениями, полученными из экспериментов. Подобным образом, например, учитывается динамичность временной нагрузки, действующей на мосты. [c.491]

Кхл для образцов с концентраторами как отношение максимального напряжения к номинальному в предположении, что динамическая текучесть материала имеет место в испытании на усталость при 10 циклов. Важные данные, представленные в табл. 5.1, указывают на существенное влияние циклической текучести материала на чувствительность к концентрации напряжений. Если речь идет о случае поперечного отверстия, то циклическую текучесть материала следует принимать во внимание при пластическом коэффициенте концентрации напряжений, заметно меньшем теоретического коэффициента /Сг=2,3. Таблица убедительно показывает, что первые два материала, аустенитная и мягкая сталь, обладают способностью противостоять циклической текучести материала, поскольку значения [c.120]

Kpl для них соответственно равны 1,4 и 1,7. Далее, близость коэффициентов Kpi и Ка для этих двух материалов свидетельствует об определенном влиянии динамической текучести. Для всех остальных перечисленных в таблице материалов значение пластического коэффициента концентрации напряжений мало отличается от теоретического коэффициента концентрации на- [c.121]

Изменяя число ходов погружного агрегата в указанных выше пределах, можно плавно изменять его подачу, т. е. отбор жидкости из скважины. Подсчет теоретической подачи производится по приведенным выше формулам (см. главу I). Для определения же фактической подачи погружного насоса при различных числах ходов нужно снять его характеристику при работе в данной скважине или же определить зависимость коэффициента подачи от числа ходов насоса также для данной скважины. Коэффициент подачи, включающий в себя коэффициент наполнения погружного насоса и учитывающий все утечки жидкости в насосе и трубах, имеет обычно различные значения для различных скважин даже при работе одного и того же погружного агрегата и на одинаковом режиме. Объясняется это различием в величине газового фактора, состава и вязкости жидкости, погружения насоса под динамический уровень и величины напора. С увеличением числа ходов погружного насоса коэффициент [c.206]

Во II, III и V главах дано решение задачи о предельном равновесии цилиндра с внешней кольцевой трещиной, когда такой цилиндр подвергнут осевому растяжению или изгибу. При этом для указанной задачи установлены значения коэффициентов интенсивности напряжений, условия существования состояния плоской деформации в окрестности контура трещины и т. п. Задача о растяжении цилиндра с кольцевой трещиной рассмотрена также в рамках б -модели и установлены соотношения, связывающие критическое раскрытие трещины 6 с силовыми и геометрическими параметрами этой задачи. Рассмотрена динамическая задача о растяжении цилиндрического образца с мелкой кольцевой трещиной. Для некоторых случаев приведено сопоставление теоретических и экспериментальных данных. [c.7]

Описанным методом были измерены действительные коэффициенты интенсивности напряжений для трещин до, во время и после остановки. Было установлено, что в начале фазы распространения трещины величина этих коэффициентов интенсивности меньше соответствующих статических величин, а в конце больше. Этот результат находится в согласии с выводами Хана и др. [4—6], сделанными на основе теоретического рассмотрения с учетом возникающей кинетической энергии. Волны напряжений, несущие кинетическую энергию испускаются, концом распространяющейся трещины и после отражения от границ образца вносят свой вклад в величину действительного коэффициента интенсивности напряжений, характеризующего истинную интенсификацию напряжений у конца трещины. Наличие этих волн напряжений явно показывают колебания динамического коэффициента интенсивно сти напряжений, наблюдаемые продолжительное время после остановки трещины. [c.38]

Динамические характеристики важны для создания математических моделей объектов. Особенно при необходимости упрощения последних, возникновении непреодолимых трудностей теоретического определения коэффициентов переноса (эффективной теплопроводности, диффузии и т.п.), химической, сорбционной кинетики, кривых сушки и др. Использование для этой цели системы дифференциальных уравнений сохранения (неразрывности, движения, импульса и диффузии) в частных производных (см. пп. 1.5.1. 1.5.2. 3.5.2 3.18 книги 2 настоящей серии), дополненной уравнениями состояния, фазового равновесия, кинетики и краевыми условиями (см. пп. 7.1.3, 7.4.3, 7.5.1 книги 1 настоящей серии) часто излишне трудоемко или невозможно из-за сложности протекающих в объекте процессов. В этом случае указанные коэффициенты определяют с помощью динамических характеристик, полученных опытным путем на физических моделях, натурных объектах, применяют типовые математические модели тепло- и массообменных аппаратов. [c.287]

На рисунке 4.4 представлены зависимости коэффициента динамической концентрации напряжений от отношения диаметра отверстий к длине падающей волны, в качестве теоретической зависимости использованы данные /89/. На рисунке 4.5 представлены значения максимального порядка полос и максимального напряжения на контуре отверстий от величины индуктивности разрядного контура генератора импульсов. При наличии отвфстий в электроде-классификаторе при воздействии на него электрического импульсного разряда коэффициент динамической концентрации напряжений увеличивается по фавнению с электродом без отверстий на 60%, величина максимального напряжения на контуре может достигать 625 кГ/см и с увеличением индуктивности разрядного контура резко падает, что связано с уменьшением скорости выделения энергии в канале разряда и, соответственно, уменьшением амплитуды давления в волне сжатия. [c.167]

Скорость звука. Значительная неравномерность распределения влаги по высоте турбинных ступеней большой веерности приводит к необходимости учета изменения распространения скорости звука во влажном нар по сравнению с перегретым. Теоретические и экспериментальные исследования [7.15] показывают, что процесс распространения звука во влажном паре существенно сложнее по сравнению с таким процессом в однофазной среде. Скорость звука во влажном паре зависит от температуры пара и жидкости, давления, времени релаксации обмена междуфазовых процессов, скорости пара и жидкости и т. д. На рис. 7.24 приведены результаты проведенного в МЭИ расчета относительной скорости звука (а = где а и — скорость звука во влажном паре и перегретом паре) в зависимости от степени влажности за решеткой у и безразмерного времени релаксации межфазового обмена импульсом Тд = i/3 dl gPs)/ i ) для интервала температур пара (35—70) °С, где Рг — плотность жидкой фазы dg — среднемассовый диаметр капель — средняя скорость пара в канале р., — коэффициент динамической вязкости пара Ь — хорда лопатки. [c.296]

Для каналов с некруглым поперечным сечением, и особенно для каналов неправильной геометрической формы, зависимость др/дг = = / (С) определить теоретически не представляется возможным. Имеюш,иеся экспериментальные данные относятся только к отдельным видам сечений каналов и не могут быть обобщены. В связи с этим можно воспользоваться методом определения рабочей характеристики канала произвольного поперечного сечения, основанной на аналогии мелоду кручением призмы и ламинарным течением вязкой ньютоновской жидкости через призму. На основании данной аналогии получают зависимость расхода от периода давления в виде < = [5 /(160р/ )] ( р/ г), где — коэффициент динамической вязкости среды / — полярный момент инерции поперечного [c.55]

В третьей главе рассматриваются основные концепции теории осредненного турбулентного движения. В этой главе рассматривается зурбулентное движение в гидравлически гладких трубах, уточняется структура пристенного турбулентного движения, рассматривается изменение турбулентной вязкости от координат, составляется уравнение турбулентного движения, теоретически описываются кинематические и динамические параметры, дается сопоставление с известными экспериментами, раскрывается физическая сущность известных и вновь полученных функций (коэффициентов) связей, формулируется инвариантный закон сопротивления жидкости, дается инженерный метод расчета турбулентного движения в гидравлически гладких трубах и т.п. [c.7]

Теоретические и экспериментальные исследования показывают, что для широких классов машинных агрегатов существующие определения и оценки неравномерности их двлжения оказываются недостаточными ввиду того, что они не всегда отражают полное относительное изменение угловох скорости главного вала. В этой связи динамическая неравномерность определяется как неотрицательная аддитивная функция промежутка изменен.пя угла поворота главного вала машинного агрегата, удовлетворяющая определенным требованиям (аксиомам). Устанавливается, что с указанной точки зрения за динамическую неравномерность движения наиболее удобно принять полную вариацию динамического коэффициента. Приводятся интегральные представления, удобные для исследования и практического вычисления динамической неравномерности. Рассматриваются ее предельные свойства па полном переменном цикле. Неравномерность движения машинного агрегата в любом фиксированном промежутке изменения [c.9]

Теперь можно видеть, что для n = j2 частота колебаний Ш1СЗ существует при т) 1,554, т. е. ширину полосы для мнимой части динамических перемещений теоретически можно определять при г < 1,554, тогда как ширина полосы для кривой, описывающей зависимость амплитуд полных динамических перемещений от частоты, существует лишь при г] < 1. На рис. 4.9 показана связь между шириной полосы Дсод/сорез и коэффициентом потерь т). [c.160]

В работе Б. В. Шитикова [9] экспериментально установлены и теоретически обоснованы три режима работы подшипников вращающихся роторов и введено понятие коэффициента неуравновешенности k, который представляет собой отношение динамической нагрузки на подшипник от неуравновешенных центробежных сил к статической реакции от веса ротора [c.272]

Частота собственных колебаний и быстродействие дроссельного привода выбираются достаточно высокими с тем, чтобы обеспечить необходимый запас устойчивости следящего привода при больших коэффициентах усиления. Это достигается, как правило, применением высокоэффективных дроссельных приводов с короткими гидромагистралями и большими теоретическими пусковыми ускорениями (/щах 10 Mj e/ ). Разумеется, увеличение ускорения, в конечном счете, приводит к увеличению мощности и веса привода. Поэтому определение оптимальных значений мощности и размеров гидродвигателя в зависимости от требуемой динамики составляет одну из главных задач динамического расчета привода. [c.359]

С. Создаются автоматизированные установки для измерения коэффициента теплопроводности сыпучих, волокнистых и пористых теплоизоляционных материалов в интервале температур от—120 до 1300° С при различных давлениях газа-наполнителя, для измерения коэффициента температуропроводности металлов в интервале от —100 до 1100°С и для импульсных динамических измерений истинной теплоемкости металлов в интервале 20—1100° С. Теоретическое обос- [c.5]

Что же касается первого положения динамической механики разрушения, в котором идет речь о напряженном состоянии в вершине трещины (а не о критериях разрушения — им посвящено второе положение этой теории), то и здесь возникает целый ряд вопросов — например, почему при небольших скоростях нагружения и умеренных нагрузках имеется соответствие между теоретически и экспериментально найденными коэффициентами интенсивности напряжений, а при больших скоростях нагружения и высоких нагрузках этого соответствия нет Конечно, можно здесь говорить о том, что эксперименты проводятся в пластинах, где наблюдается дисперсия волн, а характер напряженного состояния в вершине отличается от двумерного (что предполагается при теоретическом определении коэффициентов интенсивности напряжений), и все это будет действительно верно. Но главная причина расхождений теории с практикой состопт все же не в этом. [c.166]

Очевидно, что предмет динамической механики разрушения значительно шире, чем квазистатической. Если в квазистатической механике разрушения формулируется только критерий неустойчивого распространения трещины, то в динамической механике разрушения нужно установить ряд критериев для старта, остановки, распространения, искривления и ветвления трещин. В рамках упомянутой выше идеализированной модели при этом возникает соответственно целый спектр критических коэффициентов интенсивности козффициент интенсивности старта, зависящий от скорости нагр)окения, коэффициенты интенсивности остановки, ветвления и, наконец, критический козффициент интенсивности, зависящий от скорости распространения трещины. Некоторые экспериментальные данные по значениям коэффициентов интенсивности напряжений удается удовлетворительно объяснить, а некоторые — приводят к противоречиям с теоретическими положениями. Однако опубликованные экспериментальные данные и сами по себе противоречивы. Возможно,дело здесь в том, что во многих экспериментах пренебрегалось взаимодействием отраженных от границ образцов волн напряжений с вершиной трещины, недостаточно точно измерялись скорость распространения трещины и коэффициенты интенсивности напряжений. [c.5]

Таким образом, очевидно, что предмет динамической механики разрушения значительно шире, чем квазистатической. Если в квазиста-тической механике разрушения формулируется, как правило, только критерий неустойчивого распространения трещины, то в рамках динамической механики разрушения нужно установить целый ряд критериев дпя старта, остановки, распространения, искривления и ветвления трещины. При попытках феноменологического описания динамики разрушения при помощи концепций магистральной остроугольной трещины и коэффициентов интенсивности напряжений возникает соответственно целый спектр критических коэффициентов интенсивности коэффициент интенсивности старта трещины, зависящий от скорости нагружения, коэффициент интенсивности остановки, коэффициент интенсивности ветвления, коэффициент интенсивности распространения трещин, зависящий от скорости трещины. При этом некоторые экспериментальные данные удается объяснить, а некоторые приводят к серьезным противоречиям с теоретическими положениями. Необходимо, однако, заметить, что и экспериментальные данные сами по себе являются весьма противоречивыми. [c.159]

В литературе имеются различные решения задач теории упругости, определяющие динамический коэффициент интенсивности напряжений для трещин, распространяющихся в бесконечной среде. Значения этого коэффициента, вычисленные Бробергом [14J, Фройндом [15], Нильсоном [16] п другими авторами, меньше соответствующих значений статического коэффициента интенсивности напряжений Kt и уменьшаются с увеличением скорости трещины. Экспериментальные данные, представленные на рис. 7, показывают, что эти результаты из-за наличия отраженных волн напряжений неприменимы для замедляющихся трещин в образцах конечных размеров. Динамические коэффициенты интенсивности напряжений, превышающие статические значения, были также обнаружены экспериментально в работе [17] и предсказаны теоретически для останавливающихся трещин в полосах конечной высоты [18]. [c.39]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...