Коэффициент массоотдачи

Здесь —коэффициент массоотдачи, отнесенный к раз- [c.511]

Коэффициент массоотдачи в системе кислород—вода [128] [c.128]

При малых числах Рейнольдса или при малых значениях амплитуды коэффициент массоотдачи в жидкую пленку (эффективность массообмена) имеет вид [c.23]

Механизм переноса вещества в волновой пленке при проявлении когерентных структур назван нами спиновым, поскольку перенос в этом случае существенно зависит от характеристик волны. Выражение для коэффициента массоотдачи по спиновому механизму имеет вид [1, 32] [c.24]

Если пленка жидкости взаимодействует с газовым потоком (в режиме восходящего или нисходящего течения), причем влияние газа учитывается через касательное напряжение на поверхности пленки жидкости (То) или - через градиент поверхностного напряжения С5 х)1(1х), а также при условии совместного проявления этих эффектов (То + с1а(х)/с1х), то формула для коэффициента массоотдачи принимает следующий вид [c.26]

Каждая из приведенных формул получена с учетом длины контактного устройства, г.е. длины трубки. В частности, если длина начального участка, рассчитываемая по формуле (1.3.35), меньше длинен трубки /, то средний коэффициент массоотдачи следует рассчитывать но формуле [c.28]

Если длина начального участка в рассматриваемом режиме течения пленки больше длины трубки, то характерным линейным размером является сама длина пленки, т.е. Ь = Е. Расчет коэффициента массоотдачи в этом случае следует проводить по формуле (1.3.32), с учетом ар из соотношения (1.3.34). [c.29]

Иа рис. 1.15 проведено сопоставление расчетных коэффициентов массоотдачи по формулам (1.3.33)- .3.37) (сплошная линия) с результатами работы [42] (пунктирная линия), в которой обобщены практически все экспериментальные данные (тринадцати авторов), полученные при исследовании массопереноса в турбулентной жидкой пленке. Как следует из этого рисунка, наблюдается их удовлетворительное согласование. [c.29]

Рис. 1.16. Зависимость коэффициента массоотдачи в турбулентной пленке жидкости от скорости газа в условиях восходящего прямотока (с1= 16,8 мм, Re =

Принцип сопряжения многофазных задач. Развитие массопередачи (теплопередачи) началось с исследования массоотдачи (теплоотдачи) в одной из контактирующих фаз. Одновременно в этом направлении развевались и теоретические исследования методы расчета коэффициентов массоотдачи в одной из фаз (жидкой или газовой). Однако природа явлений переноса в двух- и многофазных систем намного шире и, чтобы раскрыть ее с большей полнотой, необходимо привлечение в расчетах принципа сопряжения фаз и потоков количества движения, массы и энергии. Впервые при исследовании двухфазного массообмена этот принцип был применен в работах [73, 74]. Одним из важных результатов исследований было обобщение известной зависимости между динамическим (бн) и диффузионным (6) слоем. В частности для двухфазного массообмена эта зависимость имеет вид [c.46]

Р(1 - средний коэффициент массоотдачи струи [c.51]

Средний коэффициент массоотдачи струи жидкости, вытекающей из отверстия НОД действием силы тяжести, определялся из выражения [c.54]

С учетом вьфажений (2.1.21)-(2.1.24) формулы для среднего коэффициента массоотдачи жидкой струи длиной / на входном участке примут вид для Рг 5 100 [c.55]

Для расчета коэффициента массоотдачи по уравнению (2.1.32) с граничными условиями (2.1.33)-(2.1,35) используем метод Хевисайда-Карсона. Рассмотрим функцию [c.57]

Локальный коэффициент массоотдачи, записанный в операторной форме, можно получить продифференцировав выражение (2.1.41) по у и устремив найденную зависимость к у( . Опуская выкладки, запишем [c.58]

Переходя в (2.1.42) от изображения к оригиналу, получим выражение для локального коэффициента массоотдачи [c.58]

Из выражения (2.1.43) средний коэффициент массоотдачи на длине жидкой струи 1 равен [c.58]

Если предположить, что устойчивая длина струи совпадает с величиной входного участка, то /// = 1. В этом случае коэффициент массоотдачи, рассчитанный по формулам (2.1.25) и (2.1.26), будет приблизительно на 25-30% меньше коэффициента массоотдачи, рассчитанного из представления цилиндрической струи как твердого жгута, вытекающего с постоянной скоростью, равной средней скорости в начальном сечении. [c.58]

В связи с тем что большинство исследователей относили коэффициент массоотдачи к площади выходного отверстия, при аппроксимации численных значений для коэффициента массоотдачи данное обстоятельство учитывалось введением эф- [c.63]

Отметим, что в изученном интервале изменения безразмерного касательного напряжения В влияние последнего на коэффициент массоотдачи мало и им можно пренебречь, т.е. а = 1. [c.63]

В работах [3, 15) проведено такое исследование. В частности, было доказано, что коэффициент массоотдачи в газовой фазе на ситчатых тарелках, рассчитанный по данным работы [15], и в одиночном отверстии, рассчитанный по формуле (2.2.28), [c.63]

Для практических расчетов величину gn удобно выразить через коэффициент массоотдачи Рс [c.424]

J — интегральная плотность Р — коэффициент массоотдачи [c.6]

При малой интенсивности массоотдачи, когда поперечный поток /шов не искажает заметно гидродинамику пристенного течения, имеет место аналогия процессов тепло- и массообмена. Практическое значение аналогии состоит в том, что результаты теоретического или экспериментального исследования теплоотдачи после соответствующей модификации (п. 1.5.1) могут быть использованы для нахождения коэффициентов массоотдачи. [c.12]

Сравнение локальных коэффициентов теплоотдачи, полученных в эксперименте М. Э. Аэрова и в описываемой работе, показало, что данные М. Э. Аэрова по массоотдаче при Re = 3-1G описывают качественно ту же картину распределения относительных значений коэффициента массоотдачи, что и в опытах по локальному коэффициенту теплоотдачи. Так, в горизонтальной плоскости при наличии шести точек касания с соседними шарами значения относительной минимальной массоотдачи равны 0,55—0,7, а максимальные значения на гладкой поверхности вдали от точек контакта— 1,28—1,37, т. е. отношение ало /а ок составляет 2—2,3. Совпадение относительных локальных коэффициентов массоотдачи и теплоотдачи при наличии точек касания в лобовой и кормовой областях получается также удовлетворительным. [c.84]

В других работах [1, 46] исследование механизма массопереноса и его расчет в турбулентной пленке жидкости при наличии газового потока или поверхностного натяжения проведено на основе решения уравнений переноса количесз ва движения и массы с учетом входных эффектов и при условии, что турбулентный перенос изменяется по длине пленки жидкости, причем поверхность пленки жидкости является искомой величиной. Получено общее выражение для коэффициента массоотдачи [c.29]

Де Ртм (Ahm TM (Ahm и Р(дй о)> o.(Ahm - коэффициенты массоотдачи и теплоотдачи соответственно с учетом влияния теплоты фазового перехода (при неизотермической абсорбции) и в отсутствие такого влияния на тепломассобмен, [c.35]

Таким образом, коэффициенты массоотдачи (теплоотдачи) в процессах совместного тепломассообмена (1.4.13), (1.4.14) выражаются произведением. Первый сомножитель ответственен за процессы, происходящие в отсутствие взаимного влияния (Р(д/,=о), 0С(д ,=( ) диффузионных или тепловых процессов. Он различен и зависит от гидродинамических и диффузионных условий протекания процесса, а также от геометрической поверхности (Р(д/,=о), ( (АьтУ ДРУгой сомножитель (1.4.15), (1.4.16) -общий для всех рассмотренных случаев [1, 55-571 и отражает влияние переноса энергии на перенос массы и наоборот. Заметим, что обобщенная зависимость типа (1.4.13) или (1.4.14) получена для различных режимов массообмена (теплообмена), на различных контактных поверхностях, (пленочное течение на гладкой поверхности, в том числе в условиях волнообразования, при ламинарном и турбулентном режимах, течение по стенке с регулярной шероховатостью и т.д.), а также при массообмене в многокомпонентных системах. Отметим, что в многокомпонентньЕХ системах зависимости типа/,,/) носят матричный характер. [c.35]

В качестве примера на рис. 1.17 представлены обобщенные зависимости для коэффициентов массоотдачи при неизотермической пленочной абсорбции (1.4.13). Коэффициент Рдйн) представлен для двух случаев 1 - по формуле (1.3.19), в которой массоотдачи при пленочном изотермической абсорбции выражен через частоту волн 2 - по формуле (1.3.18), в которой коэффициент массоотдачи выражен через длину волны. [c.35]

На рис. 2.1.2, б представлено сопоставление теоретических результатов расчетов коэффициентов абсорбции по предложенным формулам. (2.1.25), (2.1.26) с экспериментальными данными работы [7], в которой изучалась скорость абсорбции СО2 водой от времени контакта (//по). Как следует из рисунка, экспериментальные данные при больших временах контакта, а следовательно, при (, = onst, меньших расстояний от входа, согласуются лучше с теоретическими резуль гатами на входном участке. Это объясняется тем, что эффект входного участка при расчете коэффициента массоотдачи струи заметен чем более, чем ближе к отверстию проводились замеры в опытах. [c.56]

Удесь — коэффициент диффузии окислителя и паров топлива в газовой фазе (i=l), pi F — коэффициенты массоотдачи (i= l, 2) для окислителя и паров топлива между микропламеием и каплей (г = 2) и между ириведенной иленкой и несущей фазо11 ( = 1) (ср. с (5.1.20)). [c.412]

Упрощение расчетов состоит в том, что появляется возможность использовать информацию о величине коэффициента массоотдачи при испарении воды с открытой либо с обильно смоченной поверхности Рв [64]. Величина би при этом приобретает смысл аналога терморадиапионных характеристик поверхности продукта степени черноты (относительной излучательной способности) е и поглощательной способности А. Некоторая неопределенность толщины поверхностного слоя не должна препятствовать вве дению новой характеристики Ей, так как и для расчетов лучистого теплообмена при обработке различных продуктов используют е и А, хотя процессы поглощения и отражения происходят по толщине некоторого слоя. Опытные данные показывают, что при охлаждении мяса изменение влажности происходит на глубине 2...3 мм, до 4...5 мм [(5]. [c.130]

Коэффициент массоотдачи определяется соотношением р=/1пов/[р(/И1оо—/Пшов)], где /шов — плотность потока массы рассматриваемого (1-го) компонента смеси через поверхность. [c.12]

Гидродинамика многофазных систем (1971) -- [ c.39 , c.128 , c.207 , c.208 ]

Техническая термодинамика. Теплопередача (1988) -- [ c.306 ]

Физическая газодинамика реагирующих сред (1985) -- [ c.300 ]

Техническая термодинамика и теплопередача (1986) -- [ c.455 ]

Теплопередача Изд.3 (1975) -- [ c.336 ]

Теплообмен при конденсации (1977) -- [ c.42 ]

Теплотехнический справочник Том 2 (1976) -- [ c.20 , c.892 ]

Теплотехнический справочник том 2 издание 2 (1976) -- [ c.201 ]

Теплопередача (1965) -- [ c.328 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...