Модуль накопления

На рис. 13 и 14 показаны теоретические и экспериментальные значения модуля накопления и коэффициента затухания y для второй балки (структуру которой для краткости назовем (л/4)-слоистостью) в зависимости от угла между направлением волокон внешнего слоя и осью балки. При этом динамические модули измерялись по первому резонансу, в то время как коэффициенты затухания (Д(о/(2сй )) соответствовали наименьшему значению из наблюдавшихся частот для некоторых частот измеренные коэффициенты затухания были много больше, чем показано на рис. 14. В результате всех наблюдений Шульц и Цай пришли к следующим выводам. [c.173]

Модули накопления слоистых балок при малых частотах превышают статические. С увеличением частоты эти модули медленно возрастают, а затем в некоторых случаях убывают. [c.173]

Рис. 13. Вещественная часть комплексного модуля (модуль накопления) для (и/4)-слоистой балки по данным работы [101] значения модуля указаны в 10 фунт/дюйм а — теоретические динамические результаты, б —теоретические статические результаты, в — экспериментальные динамические результаты г — экспериментальные статические результаты.

С" (со. Г) — обобщенная динамическая податливость потерь D—податливость при растяжении E t, Г) — релаксационный модуль пр растяжении Е, Е ю, Г) — динамический комплексный модуль при растяжении , (ш, Т) — динамический модуль упругости (модуль накопления) при растяжении [c.148]

М ш, Т) — обобщенный комплексный динамический модуль М а, Т) — обобщенный динамический модуль упругости (модуль накопления) [c.148]

Проверить соотношение = I / [ i (I + tg 6)] между модулем накопления и податливостью накопления. [c.299]

Для модели Максвелла (рис. 9.2,а) найти модули накопления и потерь Сх и Са как функции 1п сот и построить графики этих функций. [c.304]

Динамический механический анализ пока зывает, что tg 5 для полученных сеток является очень малым, что характерно для упругих материалов, несмотря на значения модуля накопления Е, характерного для переходной зоны. [c.292]

Оперативное поле сервисных модулей служит для накопления численной информации, получаемой в течение расчета, и для последующей ее обработки. [c.217]

До сих пор исследования поврежденности дают лишь неполное освещение существующих в этой области проблем. Повреждения обнаружены и описаны проведены предварительные исследования накопления усталостных повреждений и влияния развития повреждений на прочность и модуль при растяжении. Повреждения в условиях циклического нагружения могут возникать при очень низких уровнях напряжений или деформаций. Для успешного проектирования конструктор должен учитывать возможность возникновения повреждений. А коль скоро они возникнут, он должен знать, какое влияние оказывают повреждения на весь набор физических и механических свойств, относящихся к рассматриваемой задаче. Кроме того, он должен быть в состоянии гарантировать оставшееся время жизни разрабатываемой конструкции после возникновения повреждений. В настоящее время это, по-видимому, невозможно. Лишь несколько нерешительных шагов было сделано в направлении развития необходимого критерия накопления повреждений. [c.360]

Согласно теории временной прочности ( 1.14) при выдержке тела под напряжением в нем накапливаются дефекты, приводящие в конце концов к образованию трещин критического размера и наступлению стадии быстрого разрушения. Такое накопление дефектов происходит, в частности, при термоциклировании. Кроме того, могут возникать дополнительные внутренние напряжения из-га наличия градиента температуры внутри однородных областей структуры, Наконец, у таких материалов, как полимеры, в области низких температур возрастает модуль упругости и снижаются деформационные свойства вплоть до перехода их в хрупкое состояние. [c.86]

I стадия — период накопления искажений кристаллической решетки. В этот период наблюдается увеличение плотности дислокаций в локальных объемах до критической величины, которое приводит к повышению микротвердости и предела текучести при одновременном снижении модуля упругости. В течение этого периода еще не возникают грубые полосы скольжения и нарушения сплошности металла (субмикроскопические трещины), которые приводили бы к необратимой повреждаемости металла. [c.36]

Период разрыхления связан с появлением и последующим накоплением нарушений сплошности металла, выражающейся в зарождении и развитии субмикроскопических трещин до микроскопических размеров. В отдельных зернах металла возникают и развиваются грубые полосы скольжения. В этот период микротвердость становится ниже исходного значения, заметно снижаются и другие механические свойства, а также модуль упругости. [c.36]

Коэффициент потерь. При расчете акустических процессов в машинах наиболее важными характеристиками среды с демпфированием являются модуль упругости и коэффициент потерь. Коэффициент потерь т] по определению равен отношению энергии Wd, поглощенной элементарным объемом среды за период колебаний, к максимальному значению потенциальной энергии Wq, накопленной в этом объеме [c.212]

В цеховых условиях часто применяется упрощенный метод контроля накопленной погрешности окружного шага. Заключается он в определении накопленной ошибки окружного шага на зубьях, расположенных через 180°. Этот метод измерения может быть назван приблизительным, ибо, если накопленная ошибка окружного шага не выражена синусоидальной кривой, с максимумом и минимумом, расположенными через 180°, то в результаты измерения вносится ошибка. Этот метод сравнительно легко поддается механизации, повышая производительность контроля в цеховых условиях. МИЗом разработаны и изготовляются две модели приборов, предназначенные для контроля цилиндрических зубчатых колес малых и средних модулей. Прибор для контроля зубчатых колес средних модулей показан на фиг. 184. [c.186]

На первом уровне автоматизации технологические роторные автоматы образуют независимые модули, и объединение их в производственные системы представляет определенные трудности. Межстаночное транспортирование предметов обработки, накопление заделов, разделение или соединение потоков предметов при их передаче на очередную операцию обработки, контроля или сборки осуществляются вручную или с помощью средств механизации. Обычно отсутствует единая информационная основа для управления качеством продукции и работой отдельных автоматов, что сдерживает применение автоматизированных систем управления технологическими процессами (АСУ ТП). [c.290]

Трудоемкость изделия во многом зависит и от того, насколько полно и эффективно удастся конструктору реализовать принципы стандартизации и унификации сборочных единиц и деталей в конструкции. Унификация предусматривает широкое использование в создаваемой конструкции уже освоенных деталей сборочных единиц и приборов, что позволяет не только повысить серийность и организовать работу крупными партиями, но и увеличить масштабы выпуска таких деталей, сборочных единиц и приборов, применив уже накопленный опыт и более совершенные методы технологии и организации производства. Унификация связана не только с использованием в новых изделиях ранее освоенных сборочных единиц и деталей, а также покупных изделий, но и со стандартизацией деталей, сборочных единиц и приборов, ограничением числа типоразмеров отдельных конструктивных элементов деталей (фасок, радиусов, диаметров отверстий и валов, посадок, шпоночных пазов, резьб, модулей, уклонов и т. д.). Практика работы некоторых предприятий свидетельствует о том, что унифицированная деталь, вводимая в конструкцию взамен оригинальной, сокращает срок проектирования в 1,5 раза, а стандартная — более чем в 5 раз. [c.104]

Накопленная работа зависит только от заданного напряжения То и от объема резины Y. Вследствие низкого модуля упругости при сдвиге О у ре [c.217]

В предыдущей главе было показано, что динамические свойства линейных резиноподобных материалов можно представить с помощью любых двух из следующих трех параметров накопленного модуля, модуля поглощения и коэффициента потерь. Для задач, рассматриваемых в данной главе, при описании демпфирующих свойств материалов потребуются только накопленный модуль и коэффициент потерь. Демпфирующие свойства резиноподобных материалов зависят от технологического оборудования. Например, на рис. 3.1 показана температурная зависимость динамических перемещений при соответствующих частотах колебаний для типичной металлической жестко защемленной на одном конце и свободной на другом балки, на которую нанесен демпфирующий слой. Исследуя зависимости от температуры, можно обнаружить области, где материал проявляет хорошие демпфирующие свойства. В то же время, изучая частотную зависимость, можно видеть четыре первых формы колебаний балки. Из рис. 3.1 с очевидностью следует, что характер поведения балки для соответствующих форм колебаний [c.105]

Накопленная ошибка углового расположения шлицев и пазов установлена в 0,06 мм, биение по профилям — 0,05 лл. Отклонение в направлении шлицев или пазов +0,01 мм на длине до 30 мм и + 0,015 мм на длине свыше 30 мм. Диаметры выступов вала и втулки выполняются по 3-му классу точности. Минимальные зазоры Z по наружному и внутреннему диаметрам соединения установлены от 0,2 до 0,3 мм в зависимости от модуля. Угол р = 36 +1 , угол у возрастает с увеличением размеров соединения с 27° до 33°25 43 Л [c.75]

С — длина дуги в л л , на которой имеется максимальное накопление ошибок а шаге т — торцовый модуль в мм — диаметр шестерни в мм) [c.387]

Наряду с изменением ширины петли гистерезиса и циклических пределов пропорциональности с ростом числа циклов нагружения изменяется также и модуль упругости в полуциклах растяжения Ер и сжатия Ер (рис. 2.8). При этом чем выше уровень деформации в полуцикле, тем большее изменение (уменьшение) модуля упругости. Уменьшение последнего связано также и с накоплением повреждений по мере увеличения количества циклов нагружения. [c.32]

Изменение ширины петли гистерезиса при мягком нагружении или изменение напряжений при жестком нагружении находится в качественном соответствии с изменениями и модуля упрочнения. На стадии уменьшения ширины петли гистерезиса модуль упрочнения возрастает. Накопление значительных повреждений в структуре материала уменьшает сопротивление деформированию [c.32]

С целью ввода в ЭВМ Одра-1204 информации от ультразвуковых локаторов ближнего и дальнего действия разработаны специальные программные модули декодирования и накопления сенсорной информации. Аналогичные интерфейсные программные модули созданы для организации управления роботов от ЭВМ. Основная сложность при разработке программных модулей прямой и обратной связи состоит в том, что стандартный интерфейс ЭВМ Одра-1204 не позволяет работать с широтно-модулирован-ными сигналами. Именно поэтому потребовалось создать интерфейсные программы, расширяющие функциональные возможности данной универсальной ЭВМ, используемой в качестве управляющей. [c.210]

Вернемся к обзору некоторых экспериментальных результатов и их теоретическому толкованию. Шульц и Цай изучали колебания консольных балок из однонаправленных волокнистых [100] и слоистых [101] композитов стекло —эпоксид. Исследовались свободные и вынужденные стационарные колебания с частотами от 5 до 10 000 Гц [100] и вынужденные колебания с частотами от 30 до 9400 Гц [101], что позволило найти вещественную часть комплексного модуля (модуль накопления), а также коэффициент затухания для балок в соответствии с рис. 12 коэффициент затухания, скажем у, в случае вынужденных колебаний для каждой резонансной частоты определяется как Л(о/(2и ) (что приближенно равно [c.172]

Было установлено, что для однонаправленных композитов модули мало зависят от частоты, в то время как коэффициенты затухания у (величины порядка 10 ) заметно возрастают с частотой. Это возрастание можег быть (хотя бы частично) обусловлено деформациями сдвига и связано с возбуждением высших мод в проведенных выше теоретических рассуждениях этот эффект сказывается в возрастании функции dfonldX с частотой (см. формулу (168)). Для модулей накопления и коэффициентов затухания для балок с различной ориентацией волокон были получены вполне удовлегворительные результаты. [c.172]

Шульц и Цай [101] использовали однонаправленные характеристики для получения модулей накопления и коэффициентов затухания в слоистых балках, состоящих из шести слоев с относительными направлениями волокон О, —л,/3, jt/3, л/3, —я/З, О и из восьми слоев с направлениями волокон О, я/2, л/4, —п/4, —я/4, л/4, л/2, 0. Обе балки являются квазиизотропными в плоскости нагружения их слои расположены симметрично относительно срединной поверхности. [c.173]

Реальная составляющая комплексного модуля С (ю) называется динамическим модулем упругости. Поскольку она характеризует величину накопленной в теле упругой энергии, ее иногда называют модулем накопления. Мнимая часть комплексного модуля С (со) называется модулем потерь и характеризует потери механической энергии на вязкое трение. Механические потери в вязкозшругом теле характеризуют обычно тангенсом угла механических потерь tg б, коэффициентом поглощения а или декрементом затухания 0, связанными с компонентами комплексного модуля и между собой следующими соотношениями [c.25]

В этой записи фигурируют новые модули, выраженные фразами естественного языка, их детализация будет содержанием очередного шага в нисходящем проектировании программы STAT. Шаги детализации приводят к заполнению раздела операторов и других разделов блока, т. е. к последовательному преобразованию фраз етественного языка, приводящему в итоге к получению программы, содержащей только предложения алгоритмического языка. Например, детализация модуля накопление статистических сумм оказывается окончательной, если будет представлена в виде [c.289]

Накопленную погрешность шага и k шагов можно контролировать на приборе (схема III табл. 13.1), в котором при непрерывном вращении зубчатого колеса 5 в электронный блок 2 поступают им пульсы от кругового фотоэлекрического преобразователя 4, установленного на одной оси G измерительным колесом, и от линейного фотоэлектрического преобразователя /, выдающего командный им пульс при заданном положении зуба (при максимуме отраженного потока). При появлении командного импульса самописец 3 фиксирует ординату погрешностей шага колеса. На приборе типа БВ-5059 можно контролировать колеса диаметром 5—200 мм с модулем от 0,2 мм. [c.331]

Вал передает 100 л. с. при 120 об/мин. Определить потенциальную энергию, накопленную в 1 пог. м вала, если наибольшее касательное напряжение равно 350 кг1см , а модуль упругости при сдвиге равен 8 10 лгг/сл . [c.176]

Балка двутаврового сечения (№ 20а) пролетом 6 м опирается одним концом на шарнирную неподвижную опору, а другой конец балки поддерживается цилиндрической винтовой пружиной диаметром 10 см. Диаметр стержня пружины 2 см при десяти витках. Балка и пружина — из стали, имеющей модуль упругости = = 2-10 Kzj M и G= 8-10 кг/сл . Определить количество потенциальной энергии, накопленной этой балкой под действием вертикальной силы в 2 от, приложенной посредине пролета балки. [c.177]

Балка из углеродистой стали, защемленная концом в стене и нагруженная на противоположном конце силой, вызывающей наибольшее нормальное напряжение, равное пределу пропорциональности (2000 кг1см ), имеет круглое поперечное сечение диаметром 25 мм и длину 120 см. Какой необходим диаметр, если изготовить эту балку из никелевой стали при условии, что количество накопленной потенциальной энергии не изменится, а наибольшее нормальное напряжение будет тоже равно пределу пропорциональности (3500 лгг/сл ) Которая из балок выдержит ббльшую статическую нагрузку, будучи нагружена до предела пропорциональности Модули нормальной упругости материала обеих балок считать одинаковыми. [c.178]

Первым шагом при оценке выбранной системы композита является накопление данных о фазовых равновесиях во всем интервале температур изготовления и использования материала. Интересующие данные могут быть получены из диаграмм состояния,, которые являются обобщенным графическим выражением термодинамических функций, определяющих химическую стабильность. Диаграммами состояния легко пользоваться, и они имеются в отличной обзорно-справочной литературе (см., например, работы Левина и др. [24, 25], Руди [43] и Хансена [18]). Однако когда от волокнистого упрочнителя требуются высокие удельные прочность и модуль, а при выборе сплава для матрицы встает вопрос о его технологичности, то обнаруживается малочисленность нужных диаграмм состояния. Особенно редки надежные многокомпонентные диаграммы для окисных систем, в которых важным параметром является состав газовой фазы. И все-таки в литературе можно найти термодинамические данные, которые могут помочь в-выяснении вопросов стабильности. [c.309]

Для определения тангенциальных модулей по диаграммам деформирования, полученным из экспериментов при одноосном нагружении, Петит [19] использует деформации слоя ei и б2, развивающиеся при двухосном нагружении Этот прием не является вполне строгим. Сандху в своем подходе пытается учесть эффект двухосного напряженного состояния путем определения после каждого шага нагружения эквивалентных деформаций. Эти скорректированные деформации используются для определения средних упругих констант слоя, после чего вычисляется новое значение [Ау и по нему уточненные приращения деформаций. Процедура повторяется до тех пор, пока разность между приращениями деформаций, определенными в двух соседних итерациях, не будет меньше желаемой точности приближения. Окончательно приращения напряжений слоя получаются из этих исправленных величин приращений деформаций и тангенциальных модулей (уравнение (4.3), записанное через приращения). Текущие значения напряжений, деформаций и энергии деформирования на (rt+l)-M шаге определяются суммированием соответствующих приращений и текущих значений после предыдущего шага нагружения. Повторение этой процедуры позволяет получить диаграмму деформирования композита до тех пор, пока величина накопленной энергии деформирования любого слоя не достигнет своего предельного значения. [c.156]

С позиций современной теории процесс усталости металлов и их сплавов при действии циклических напряжений заключается в накоплении искажений кристаллической решетки до критической величины (сопроволсдается повышением микротвердости и предела текучести при снижении модуля упругости), разрыхлении после достижения критической плотности дислокации (сопровождается ослаблением сопротивления пластической деформации, нарушением сплошности и снижением микротвердости), развитии микротрещин до критического размера (происходит снижение критериев прочности и пластичности) и самопроизвольном распространении микротрещин критического размера, приводящем к окончательному разрушению детали [19, 27, 39, 65 и 67]. [c.44]

П р н м е ч а н н я I. Обозначения см. стр. 251 — 254. 2. Для колес степеней 3 и 4 допускается наличие единичных местных погрешностей, не превышающих > двое11-ной величины допуска на циклическую погрешность обработки. 3. Накопленная погрешность окружного шага на окружности или на длине дуги, соответствующей ближайшему большему целому числу зубьев) не должна превышать половины допуска на накопленную погрешность окружного шага. 4. Нормы точности червячных колес диаметром до 80 мм и свыше 500 до 5000 мм, а также для модулей свыше 10 до 30 мм см. ГОСТ 3675 — 56. 5. Размерность бф — секунды размерность остальных величии этой таблицы микроны. [c.256]

Примечания к табл. 129 и 130. 1. Принятые обозначения dj — делительный диаметр червячного колеса т — модуль L — длина дуги делительной окружности а — мешосевое расстояние передачи Fp — допуск на накопленную погрешность шага червячного колеса. [c.402]

При //д < 350 <ош = ок = (0.035 d +3 микг.) При Яд > 360 l ш- oк = (0.07 d 4 3 микрЛ 4 -Д =3 т +5 микр, Дщ= 4 т +5 микр. Р- при i>3 Д = 4 т +5 микр. при i < 3 = 6 т + 5 микр. Д = 1J микр,, при i > 3 Д = 6 +5 микр,, при i < 3 .. при 15 z 30 ш z .eo 0,25 При i > 3 Чк к (L — длина дуги в мм, на которой имеется максимальное накопление ошибок в шаге торцевой модуль в мм, d —диаметр шестерни в мм) [c.280]

Класс точности отверстия Модуль в мм Предельная погрешность профиля Предельная накопленная погрешность окружного шага Предельное отклонение направления зубьеа [c.636]

С учетом бесчисленного множества возможных комбинаций параметров а, к, т, г экспериментальное обоснование функциональных зависи.мостей (1.3) и (1.4) оказывается связанным со значительными принципиальными и методическими трудностями. В соответствии с этим возникает задача о выборе основных характеристик механического поведения материалов при циклическом нагружении в неупругой области и базовых экспериментов с учетом отсутствия (нормальные или повышенные температуры) и на.личия (высокие температуры) температурно-временных эффектов (рис. 1.2). Исходными для выбора параметров уравнений состояния являются результаты кратковременных и длительных статических испытаний. Данные этих испытаний позволяют установить пределы текучести От, характеристики упрочнения (показатель упрочнения при степенной и модуль упрочнения Gт при линейной аппроксимации / (а, е)) и пластичность (относительное сужение ф - или логарифмическая деформация е/,-). По данным д.лительных статических испытаний определяется скорость ползучести <1е1с1х, длительная прочность Сты и пластичность д.ля данной температуры Ь и времени т. Параметры уравнений состояния при малоцикловом деформировании наиболее целесообразно определять при нагружении с заданными амплитудами напряжений — мягкое нагружение. В качестве основных характеристик сопротивления деформированию в заданном А-полуцикле при этом используются ширина петли и односторонне накопленная пластическая деформация е р При этом ширина петли определяется как произведение ширины петли в первом полуцикле к = 1) на безразмерную функцию чисел циклов Р к) [c.10]

Ур-ния Ходжкина — Хаксли для распространения Н. и. решались численно. Полученные решения вместе с накопленными эксперим. данными показали, что распространение Н. и. не зависит от деталей процесса возбуждения. 1 ачеств. картину распространения Н. и. можно получить при помощи простых моделей, отражающих лишь общие свойства возбуждения. Такой подход позволил рассчитывать скорость и рму Н, и. в однородном волокне, их изменение при наличии неоднородностей и даже сложные режимы распространения возбуждения в активных средах, напр. в сердечной мышце. Существует неси, матем. моделей подобного рода. Простейшая из них такова. Ионный ток, протекающий через мембрану при прохождении Н. и., является знакопеременным вначале он течёт внутрь волокна, а потом наружу. Поэтому его можно аппроксимировать кусочно-постоянной ф-цией (рис. 2, г). Возбуждение происходит, когда мембранный потенциал сдвигается на пороговую величину ф,. В этот момент возникает ток, направленный внутрь волокна и равный по модулю Спустя время т ток меняется на противоположный, равный Эта фаза продолжается в течение времени т". Автомодельное решение ур-ния (5) можно найти как ф-цию переменной I = х1и, где V — скорость распространения Н. и. (рис. 2, б), [c.332]

Генерация Р. д. в твердотельных материалах сопровождается изменением их свойств. Так изменяются форма и размеры облучённых образцов (радиац. распухание), причём анизотропный характер этих изменений зависит как от концентрации, так и от конфигурации Р. д. Изменяются механич. свойства твёрдых тел, что проявляется в увеличении предела текучести пластичных материалов, век-ром повышения модуля упругости, ускорении ползучести. Накопление Р. д. изменяет степень упорядоченности структуры сплавов и ускоряет фазовые переходы. Электропроводность облучённых тел изменяется прежде всего нз-за появления заряж. дефектов. Особенно сильно это проявляется в полупроводниках, где Р. д. не только выступают как центры рассеяния носителей заряда, но способны изменить концентрацию н природу осн. носителей заряда. Нейтральные дефекты также влияют на проводимость, т. к. являются центрами рассеяния носителей. Для оптич. свойств характерно появление новых областей поглощения в разл. спектральных областях (см. Центры окраски). Специфически влияет облучение на поверхность твёрдых тел, не только вызывая образование иных, не свойственных объёму дефектных структур, но и изменяя физ.-хим. свойства поверхности (напр., кинетику окисления и адсорбции). [c.204]

Для сверхтекучей компоненты He" (см. Гелий жидкий. Квантовая жидкость) областью вырождения D состояний, описываемых волновой ф-цией il = I 1 I ехр (/ф), будет область возможных значений волновой ф-ции при фиксированном её. модуле i ]. Физически -jto связано с т. и. Eoje — Эйнштейна конденсацией бесспиновых атомов изотопа Не в состоянии с найм, энергией жидкости при темп-ре Т< Тс, т. с. с накоплением в одном и том же состоянии большого числа частиц квантовой жидкости. Если пренебречь сла-бы. взаимодействием между атомами жидкости, то при T=Q К в состоянии с мин. энергией будут находиться все без исключения частицы, что и позволяет описывать их одной и той же (не зависящей от координат частиц) волновой ф-цией / = ф схр((ф). Нормированная волновая ф-ция Ф(дг) = (1 / / )ехр [/ф(х)] в этом случае играет роль параметра порядка, т. е. на комплексной плоскости, область вырождения представляет собой окружность > = 5 вдоль к-рой меняется фаза (р (вырождение состояний по фазе). На основании того, что 7С2(5 )=0, rrj(5 )=Z, заключаем, что точечных дефектов в Не нет в то же время линейные дефекты — вихри в Не — будут устойчивыми [c.138]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...