Профили компрессорные

Рис. 30. Профили скоростей в пограничном слое в выходном сечении компрессорной решетки

Компрессорные решетка (см. рис. 1,б) в отличие от турбинных имеют расширяющиеся межлопаточные каналы, менее изогнутые и более тонкие профили, которые напоминают профили крыла самолета. [c.13]

Следует отметить, что увеличение значений я и Г в перспективных авиационных ГТД сопровождается возрастанием трудностей при создании высокоэффективных узлов двигателя, и в частности компрессора и турбины газогенератора. Так, в двигателе с высоким значением степени повышения давления суш,ест-венно уменьшаются размеры проточной части компрессора и турбины, что приводит к снижению КПД компрессорных ступеней из-за большого влияния утечек и перетечек через относительно увеличивающиеся зазоры, технологических отклонений от заданного профиля малых по размеру лопаток на их газодинамические характеристики и т. д. В двигателе с высокой температурой газа интенсивное охлаждение турбины приводит к снижению ее КПД, так как утолщаются профили сопловых и рабочих лопаток, вводится перфорация стенок проточной части и поверхностей лопаток, возникают утечки охлаждающего воздуха. Кроме того, применение в двигателе высокой тт сопровождается для турбины такими же отрицательными газодинамическими эффектами, как и для компрессора. По этим причинам при проектировании новых авиационных ГТД параметры рабочего процесса выбираются с учетом технических возможностей достижения задаваемого уровня газодинамической эффективности элементов и узлов двигателя. [c.29]

Рис. 9.13. Профили для компрессорной решетки

Важность характеристики сопротивления эрозии и повреждению посторонними предметами уже упоминалась. Кроме того, профили лопаток вентилятора и компрессорных лопаток должны быть рассчитаны так, чтобы они могли противостоять комбинированному воздействию центробежных, изгибных и скручивающих напряжений, а также случайных напряжений, возникающих при вибрации. Еще более важным требованием расчета профилей лопаток является обеспечение несовпадения собственной частоты их колебаний с частотами, создаваемыми двигателем в рабочем режиме, а также исключение автоколебаний или флаттера. Обычно критическими для вентиляторных лопаток служат значения жесткости при изгибе и скручивании, а также связанные с ними частоты, а не напряжение. Это обстоятельство очень важно, так как анализ показывает, что ряд композиционных материалов с титановой матрицей можно эффективно использовать для данного назначения даже в том случае, когда их прочность не достигает величины, предсказанной правилом смеси, если только жесткость их полностью отвечает предсказанному значению. [c.291]

При малом угле поворота профили лопаток называют низконапорными, а более изогнутые — высоконапорными. Выбор допустимой степени повышения давления в компрессорной ступени ограничивается значительными потерями энергии, зависящими от скорости движения газа в диффу-зорных каналах. Степень повышения давления в ступени осевого компрессора обычно 1,2+ 1,3. Осевые компрессоры выполняются многоступенчатыми барабанного, а иногда дискового типа. Применяются также комбинированные компрессоры, состоящие из осевых и центробежных ступеней. [c.353]

Работа газового двигателя с самовоспламенением и с подводом газа через форсунку в конце хода сжатия была осуществлена проф. Е. К. Мазингом в 1934 г. на компрессорном четырехтактном двигателе с самовоспламенением. Однако схема оказалась слишком громоздкой, требовавшей дополнительно компрессора и устройств, [c.27]

САП изготавливают в виде листов, прутков, профилей, труб поковок, штамповок и применяют штампованные и кованые заготовки в автомобильной и авиационной промышленности для изготовления поршней и компрессорных лопаток профили, трубы, листы и поковки — в машиностроительной и электротехнической промышленности для уплотнительных колец, теплообменников и различных деталей машин и аппаратов химической промышленности, работающих при температурах выше 200° [54, 57, 70]. [c.118]

Методом последовательных приближений, изменяя величины , т и п, можно определить профили практических компрессорных решеток, имеющие закругленные переднюю и заднюю кромки (рис. 5.9). Сходимости процесса определения профиля помогает знание положения максимальной толщины профиля с острой кромкой (23 % длины хорды, считая от носка) и концентрически расположенных овалов (50% длины хорды). Определив эти крайние случаи, можно выбрать любое желаемое положение максимальной толщины профиля с помощью приближенной аппроксимации = + [c.143]

Альбомы профилей, применяемых турбиностроительными заводами, содержат, по существу, лопаточные профили, отобранные из комплекса профилей иностранных заводов. Эти профили хорошо изучены, откорректированы, частично видоизменены на основе испытаний решеток в газодинамических лабораториях и являются теперь профилями наших заводов. Но продолжать далее этим путем развитие профилирования турбинных и компрессорных лопаток не представляется целесообразным. Причины такого заключения следующие [c.191]

Таким образом, в действительности значения (A,i)max будут всегда меньше теоретических. Но из формулы (2,64) следует, что и при наличии потерь можно иметь (A,i)max=l, т. е. достичь звуковой скорости в набегающем на решетку потоке. Для этого необходимо только увеличить в достаточной мере /г//ь т. е. увеличить угол атаки. Но практически в решетках, применяемых в дозвуковых компрессорах, обычно не удается реализовать эту возможность, так как увеличение угла атаки при больших числах М набегающего потока приводит в этих решетках к столь резкому увеличению потерь (падению 0г), что Мшах растет с ростом /г/Д очень медленно (см. рис. 2.36, кривая 2), а аэродинамическое качество решетки резко падает. Если же использовать специально подобранные профили лопаток, обеспечивающие малые потери во входном участке межлопа-точного канала при /r//i>l, то можно обеспечить нормальную работу компрессорных решеток и при сверхзвуковых скоростях набегающего потока (кривая 3 на рис. 2.36). [c.90]

Исследования показали, что для этого профили, составляющие компрессорную решетку, должны иметь малую относительную толщину (с=0,04. .. 0,03), причем максимальная толщина и максмальиый прогиб дуги средней линии дол.>к-ны располагаться в задней его части (Хс=0,5. .. 0,6), с тем чтобы передняя часть профиля по своей форме напоминала острый клин. Передняя кромка профиля практически не может быть выполнена очень острой по технологическим и прс ч-ностным соображениям. Но радиус ее скругления должен быть достаточно малым Кривизна верхней поверхности профиля, особенно в передней его части, также должна быть возможно малой. Для построения верхней и нижней поверхностей профиля могут быть использованы [c.95]

Рассмотрим теперь некоторые особенности течения воздуха через решетку рабочего колеса при Ma,i>l. Для большинства трансзвуковых ступеней характерно наличие дозвукового потока на выходе из колеса (Мш2<1), т. е. торможение потока в рабочем колесе с переходом через скорость звука. Типичная для этого случая схема течения воздуха в решетке колеса показана на рис. 2.44. Как известно, при обтекании сверхзвуковым потоком изолированного профиля, имеющего хотя бы незначительное скругление передней кромки, перед ним возникает криволинейный скачок уплотнения — головная волна. Аналогичная картина имеет место при обтекании свемзвуковым набегающим потоком компрессорной решетки рассматриваемого типа. Перед каждой лопаткой возникает головная волна AB . На участке АВ фронт волны почти перпендикулярен вектору скорости, т. е. этот участок можно рассматривать как прямой скачок уплотнения. На участке ВС скачок становится косым, интенсивность его ослабевает по мере удаления от вызвавшего его профиля и на некотором расстоянии оказывается исчезающе малой. В области, лежащей за прямым скачком, скорость становится дозвуковой и уменьшается до нуля в передней критической точке К. Затем на спинке профи- [c.95]

Рассмотрим геометрические характеристики компрессорных решеток. Для заданных углов входа и выхода потока и числа М в принципе можно найти нанлучшую форму профиля, например методом годографа скорости. Однако так же, как и при проектировании турбинных решеток, многочисленные вариации формы профилей практически неудобны. Поэтому применяются некоторые стандартные профили и стандартные решетки, которые в определенных диапазонах изменения характерных размеров показывают результаты, довольно близкие к оптимальным. Компрессорные лопатки по форме наио.минают профили крыла и это позволяет использовать богатый опыт, накопленный при создании крыльев. В частности, для создания компрессорных решеток иногда используется симметричный профиль крыла (рис. 9.13, а). Изогнутая компрессорная лопатка строится на основе симметричного профиля следующим образом. Среднюю линию профиля обычно строят по уравнению параболы [c.244]

В ЭКБ разработан и испытан в заводских условиях опытный образец установки шпательного типа, позволяющий наносить смазку слоем 200 мкм на оцинкованный профиль без применения растворителей. Образцы панелей с защитной аиазкой ЗЭС смонтированы на компрессорной станции в Ломейской области. Разрабатывается универсальная установка для механизированного нанесения смазки ЗЭС на различные профили. [c.177]

Изложенный упрощенный прием расчета пограничного слоя пригоден лищь для режимов обтекания крыловых профилей, не связанных с отрывом турбулентного слоя. Этот прием может с успехом применяться, например, для расчета сопротивления крыла самолета на режиме максимальной скорости, но совершенно не пригоден для расчета посадочных режимов. Этот же прием полезен для расчета сопротивления решетки профилей, имитирующей рабочее колесо турбины, но не достаточен для аналогичного расчета компрессорной решетки, отдельные профили которой работают обычно на режимах, близких к отрывным. [c.634]

Такие, как их называют, компрессорные дизели выпускались на первом этапе использования двигателей внутреннего сгорания. В дальнейшем удалось освободиться от воздушного вдувания топлива как способа мало экономичного и мало надежного. Воздушный компрессор был заменен насосом, который под большим давлением (200—350 ата) вводит топливо в цилиндр через форсунку специальной конструкции. Первый такой бескомпрес-сорный дизель был построен в России в 1908 г. по проекту проф. В. И. Гриневецкого. [c.186]

Передвижные компрессорные станции. Учеб. пособие для проф.-техн. училищ. М., Высш. школа , 1966. [c.2]

Комбинированная передача характеризуется применением двух не связанных кинематически двигателей, причем один нз них имеет эластичную передачу, другой— непосредственную. Первый агрегат служит для разгона Т., второй пускается после достижения скорости, обеспечивающей самовоспламенение горючего в цилиндрах двигателя. В дальнейшем первый выключается на горизонтальных участках и вновь включается на подъемах. К этому классу относятся проекты Креглевского и проф. Тринклера с электрич. передачей от первого двигателя, проекты Лонткевича и При-горовского, у которых первый двигатель осуществлен с компрессорной передачей, служащей в дальнейшем для верхней наддувки второго двигателя по примеру, осуществленному [c.453]

В то время как применение тандемных профилей дает возможность расширить диапазон бессрывной работы компрессорных решеток по сравнению с решетками, имеющими обычные одиночные профили, струйные закрылки позволяют значительно увеличить располагаемую подъемную силу лопаток. Струйный закрылок представляет собой поток воздуха, вдуваемого в поток через щель в выходной кромке лопатки, обычно под некоторым углом к линии хорды профиля. Его эффект заключается в увеличении циркуляции скорости и задержке наступления срывного режима вследствие проникновения в поток за решеткой струи дополнительного воздуха. [c.266]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...