Головка зуба колеса

Осевое сечение витков указанных червяков — равнобочная трапеция с углом 40°. У некорригированных червячных передач аш = 0,5( -(- а), высоты головки зуба колеса и витка червяка равны модулю т = р1л (см. рис. 9.26), ножек—1,2т. [c.301]

Высота головки зуба колеса Кг [c.143]

Выясним сначала вопрос о том, когда при применении долбяка возникает подрезание зубьев. Подрезание ножки зуба колеса может получиться тогда, когда число зубьев долбяка больше числа зубьев колеса. На рис. 23 видно, что если долбяком является колесо 2, число зубьев которого больше числа зубьев колеса /, то окружность выступов долбяка пересекает линию зацепления в точке а, расположенной к предельной точке А ближе, чем точка Ь к точке В. Следовательно, если число зубьев долбяка больше числа зубьев г колеса, то при некоторых условиях возможно подрезание ножки зуба колеса. Если же в качестве долбяка принять колесо /, то ножка зуба подрезана не будет, но возможно срезание некоторой части головки зуба колеса. [c.47]

Так как указанные профили являются эвольвентными, то для определения их длин воспользуемся известной из математики зависимостью, которая для профиля головки зуба колеса 1 имеет следующий вид (см. рис. 67) [c.98]

Длину дуги Sri головки зуба колеса 1 можно вычислить при помощи равенства (5.27), а длину дуги ножки того же зуба при помощи равенства (5.29), где радиус определяется из соотношения [c.100]

Выясним теперь, как скажется на зацеплении наличие нерабочей части профиля головки зуба колеса. Если проследить за относительной траекторией крайней точки профиля, то обнаружится, что она имеет форму удлиненной эпициклоиды и будет заходить за нерабочую часть профиля ножки колеса /. Это явление захождения одного профиля за другой носит название подрезания, или интерференции профилей. Однако нужно различать два случая подрезания головкой зуба колеса ножки шестерни, а именно подрезание в процессе работы колес и подрезание в процессе нарезания по методу обкатки. В последнем случае подрезающий зуб, если он является зубом инструмента, работающего по методу обкатки, выработает на ножке шестерни вогнутый внутрь профиль и срежет часть эвольвенты у точки — в результате (как показано на рис. 441) зуб шестерни будет сильно ослаблен в опасном сечении, а из-за среза эвольвенты в зацеплении уменьшится коэффициент е. Неправильности в зацеплении при этом не будет. [c.437]

Если, однако, шестерни нарезаются по методу деления с применением фасонного инструмента, то при наличии на головке зуба колеса нерабочего участка угловая точка профиля головки в процессе работы будет скоблить по нерабочей радиальной части профиля ножки шестерни и вызвать интенсивный ее износ, при этом будет нарушаться правильность зацепления. Лишь при переходе зацепления на эвольвентный участок профиля правильность зацепления будет восстанавливаться. Следует заметить, что если при наличии на колесе лишней части А 2X2 головки не предусмотреть в зацеплении бокового зазора, то эта нерабочая часть головки зуба колеса просто не провернется во впадине зуба шестерни и произойдет уже не подрезание зубьев, а их заклинивание. [c.437]

Поскольку нерабочая часть головки зуба колеса вносит такие нежелательные явления в зацепления, то при правильном проектировании колес это явление подрезания должно быть учтено при нарезании по методу деления следует предусмотреть достаточный [c.437]

Метод высотной коррекции. При применении укороченных зубьев одновременно со снижением высоты головки зуба колеса снижается и высота головки зуба шестерни. Между тем при передаточном отношении, отличном от 1, как видно из рис. 437, нет необходимости в уменьшении высоты головки шестерни, наоборот, она даже может быть взята больше нормальной, чтобы увеличить значение е. При больших передаточных отношениях возможно головку зуба шестерни увеличить, не опасаясь, что она будет подрезать зуб колеса настолько, насколько уменьшается головка зуба колеса из-за устранения подрезания ножки шестерни. При этом условии полную высоту зубьев на обеих колесах удается сохранить нормальной. Следовательно, высотная коррекция характеризуется следующими показателями [c.440]

Расчетная высота головки и л = й- h h высота головки зуба колеса) [c.582]

Из этих формул находят критическое значение угла головки зуба долбяка 0 кр, при котором возможен срез головки зуба колеса. [c.593]

Расстояние по линии зацепления, проходимое точкой контакта зубьев за период, в течение которого находится в зацеплении головка зуба колеса [c.230]

Фланкирование фрез должно обеспечивать срезание головки зуба колеса средних размеров примерно в пределах по высоте / = 0,5- --Ь0,8 мм и по ширине q = 0,l-f-0,3 мм (фиг. 15). [c.418]

D — диаметр окружности начала среза головки зуба колеса. [c.418]

ГОЛОВКИ зуба колеса) = (г +2,5)т [c.376]

Коэффициент высоты головки зуба колеса [c.522]

Высота головки зуба колеса над делительной окружностью кк. 1 Ьк + ь [c.522]

Хордальная высота головки зуба колеса в нормальном сечении [c.358]

Высота головки зуба колеса над делительной окружностью [c.361]

Угол головки зуба колеса 6а 2 0a2 = 0/1. 6a2 = 2°44 [c.151]

При изготовлении хонов в качестве абразива используют карбид кремния или электрокорунд. Число зубьев как хона, так и шевера не должно быть кратным числу зубьев обрабатываемого колеса. Вершина зуба колеса постоянно контактирует со впадиной зуба хона. Благодаря этому уменьшается скорость изнашивания хона, а вследствие постоянного внедрения головки зуба колеса во впадину хона происходит автоматическое восстановление его зубьев. Необходима лишь периодическая правка хона по его наружной поверхности, чтобы поддерживать требуемый зазор Д (рис. 6.100, д). [c.433]

С наклонным расположением контактной линии связана целесообразность изготовления косозубой шестерни из материала, значительно более прочного (высокотвердого), чем у колеса. Это объясняется следующим. Ножки зубьев обладают меньшей стойкостью против выкрашивания, чем головки, так как у них неблагоприятно сочетание направления скольжения и перекатывания зубьев (см. рис. 8.6 и 8.8). Следовательно, ножка зуба колеса, работающая с головкой зуба шестерни, начнет выкрашиваться в первую очередь. При этом вследствие наклона контактной линии нагрузка (полностью или частично) передается на головку зуба колеса, работающую с ножкой зуба шестерни. Слабая ножка зуба колеса разгружается, и выкрашивание прекращается. Дополнительная нагрузка ножки зуба шестерни не опасна, так как она изготовлена из более стойкого материала. Применение высокотвердой шестерни позволяет дополнительно повысить нагрузочную способность косозубых передач до 25...30%. [c.154]

Из построения видно, что окружность головок колеса 2 может пересечь линиюп — п правее точки А, левее ее или может пройти через точку А. В первом случае весь участок головки зуба колеса 2 получается активным. При пересечении указанной окружности с линией п — п левее точки Л (например, окружность головок Lo пересекает прямую п — п в точке Ь) участок профиля he не может быть использован для целей зацепления, а потому практически не выполняется. Таким образом, головка зуба колеса 2 ограничена по высоте отрезком эвольвенты Ре, где точка е есть пересечение окружности вершин, проходяш,ей через предельную точку А на линии зацепления, с профилем зуба. Участок же про- [c.439]

Дозаполюсное зацепление имеет две линии зацепления, проходящие через точки а и 6. Соответственно в два раза увеличивается к число точек контакта зубьев. В таких передачах зубья шестерни и колеса имеют одинаковый профиль выпуклый у головки и вогнутый у ножки. На рис. 8.53 изображен момент, когда первая пара зубьев соприкасается в точке а, расположенной в передней торцовой плоскости. При этом головка зуба шестерни соприкасается с ножкой зуба колеса. У второй пары зубьев в передней торцовой плоскости наблюдается зазор. В этот момент контакт второй пары зубьев (в данном случае) осуш,ествляется в точке bi, расположенной в другой торцовой плоскости, смещенной относительно первой на отрезок bbi. Линия bi пересечения этой плоскости с боковой поверхностью зуба колеса изображена штриховой линией. В точке bi ножка зуба шестерни соприкасается с головкой зуба колеса bbi линия зацепления второй пары зубьев. По стандарту обе линии зацепления аа, и bbi расположены в одной плоскости с полюсной линией flfli. [c.167]

Нарезаем червячной фрезой с уменьшеЕЖой высотой головки зуба инстру-меита на одим модуль. При этом коэффициент высоты головки зуба инструмента аз= 0,35, а коэффициент высоты головки зуба колеса fta = 0. [c.208]

Из формулы (9.25) следует, что наименьшее число зубьев шестерни Zi = 17 при этом колесо должно иметь число зубьев = v>, т. е. колесо превращ,ается в рейку. Придавая числу различные значения в пределах отг = 17дог = 26, находят соответствующие допустимые числа зубьев при отсутствии подрезания или заклинивания зацепления. При > 26 в нулевых зубчатых колесах с внутренним зацеплением может иметь место явление интерференции зубьев, при котором головка зуба шестерни вне зоны зацепления вдавливается в головку зуба колеса. Для каждого числа Zi зубьев существует такое наименьшее число z зубьев, при котором явление интерференции зубьев отсутствует. [c.197]

Коэффициенты, учитывающие геомет-ричесшю параметры зацепления, от которых зависит нагрузочная способность передачи в зоне I, где головки зубьев шестерни заценляютса с ножками зубьев колес, и в зоне II, где головки зубьев колеса зацепляются с ножками зубьев шестерни, бх и 6jj [c.372]

Дребезжащие звуки и скрежет, влекущие за собой вибрацию корпуса передачи, могут быть вызваны малыми боковыми зазорами (плотным зацеплением), наличием осТ рых К ромок на головках зубьев колес, нарушением параллельности (перекосом) осей колес. [c.222]

Для того чтобы зубчатая передача с внутренним зацеплением была заведомо свободна от указанных выше видов интерференции и от подрезания, Бакингем [33] рекомендует принимать 2д > 16 и при > 16 применять следующую высотную коррекцию зацепления (с укорочением головки зуба колеса) [c.306]

Высота головки зуба колеса над. лзлительной окружностью [c.356]

Зубья колес перед шевингованием следует обрабатывать модифицированными червячными фрезами или долбяками. Утолшения — усики на головке зуба инструмента служат для подрезки профиля в ножке зуба обрабатываемого колеса, с тем чтобы вершина зуба шевера свободно повертывалась во впадине зуба. В ножке зуба инструмента делают фланкированный участок для снятия небольших фасок (0,3 —0,6 мм) на головке зуба колеса. Это препятствует образованию заусенцев в процессе шевингования и забоин на вершине зуба при транспортировании. Чтобы не сокрашать продолжительность зацепления сопряженных колес и колеса с шевером, фаски на вершине зубьев прямозубых цилиндрических колес делать не следует. При шевинговании хорошо устраняются погрешности профиля (эвольвенты) зуба и в меньшей степени — погрешности в направлении зуба, особенно на колесах с широким зубчатым венцом, а также радиальное биение на колесах-дисках, которые обрабатывают от отверстия. Чтобы установить деталь при зубонарезании и шевинговании с минимальным зазором, важно обработать с высокой точностью отверстие и посадочные места оправок или применить разжимные оправки для беззазорного центрирования. Радиальное биение вызывает накопленную погрешность шагов и поэтому должно быть минимальным. У колес-валов,, обрабатываемых в центрах, радиальное биение меньше. На точность шевингования влияет точность станка и оснастки. Биение наружного диаметра инструментального шпинделя не должно превышать 0,005 — 0,01 мм, его опорного торца—0,01—0,05 мм, торца шевера в сборе — 0,010—0,015 мм, центров задней и передней бабок — 0,005 — 0,01 мм. Точность изтото-вления и биение центрирующей шейки и опорного торца оправки должны составлять 0,005 — 0,01 мм. В табл. 24 приведены средние допустимые отклонения зубчатых колес автомобилей, которые могут быть увеличены или уменьшены в зависимости от требований, предъявляемых к зубчатым передачам. [c.352]

Внешняя высота головки зуба колеса ае2 ае2 = 2. hg ГПд - hae , hae2 = 2 1 5 - 7 = 3.0000 мм [c.151]

Окружность, описанную по головкам зубьев колеса, называют окруэюностью выступов, а описанную по впадинам зубьев - окружностью впадин. Обычно делительные окружности совпадают с начальными окружностями (кроме колес, изготовленных с так называемым смещением исходного контура). В этом случае межосевое расстояние (расстояние между осями зацепляющихся колес) (м) определяют по формулам [c.46]

Нарезаем червячной фрезой с уменыленной высотой головки зуба инструмента А =0,35, а коэффициент высоты головки зуба колеса А 0. [c.254]

Наиболее мош ным источником возникновения колебаний в прямозубых передачах является периодическое изменение жесткости по фазе зацепления, связанное с тем, что в передаче крутящего момента последовательно принимают участие одна или две пары зубьев. Если принять, что жесткость зацепления пропорциональна СДКЛ, то можно несколькими путями добиться постоянства СДКЛ в прямозубом зацеплении (рис. 10) [3]. Во всех трех схемах, изображенных на рис. 10, а в, головка зубьев колес обрабатывается указанным образом до точки начала однопарного зацепления [c.112]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...