Течение входное в канале

Первая модель электрической дуги в турбулентном потоке газа имеет место, когда на входе в дуговой канал плазмообразующий газ имеет ламинарное течение, а в канале — турбулентное, что соответствует большим числам Рейнольдса, вычисленным по параметрам холодного газа. Данный режим работы плазмотрона достаточно подробно исследован в работе [30]. Было установлено, что на начальном участке течения газа /, граница которого определяется встречей теплового слоя 2 и турбулентного пограничного слоя 3, возникающего при взаимодействии плазмообразующего газа со стенкой дугового канала (рис. 71), дуга горит в ламинарном потоке газа. В конце входного участка дуги после начального участка течения газа происходит разрушение ламинарного теплового слоя дуги и далее идет формирование турбулентного теплового слоя дуги 4, которое завершается при взаимодействии его с проводящей областью дуги. Затем начинается постепенный переход к установившемуся турбулентному течению газа. В целом участок II можно считать переходным, так как здесь происходит [c.131]

Скорость течения в каналах двигателя (в частности, перед компрессором и перед камерой сгорания) обычно должна быть значительно ниже скорости звука, вследствие чего внутренний канал сверхзвукового диффузора, куда воздух попадает из входного отверстия, делается расширяющимся. Но если во входном отверстии скорость равна критической, то такой канал может работать и как расширяющаяся часть сопла Лаваля с образованием сверхзвукового течения, завершаемого дополнительным скачком уплотнения. [c.471]

Уравнения (5.8), описывающие поведение и дискретной фазы, имеют одну пятикратно вырожденную характеристическую поверхность, являющуюся поверхностью тока дискретной фазы. Отсюда следует, что в выходном сечении и на внешней границе канала параметры частиц полностью определяются течением в канале и граничные условия здесь не задаются. Эти условия должны быть установлены во входном сечении и на тех участках выходного сечения, где с <0. Авторы [131] предполагают, что возвратные течения несущей фазы, возникающие при определенных условиях, не содержат жидкой фазы. В действительности это предположение не реализуется, так как возвратные течения увлекают капли за счет механического взаимодействия фаз и главным образом вследствие отрыва двухфазного пограничного слоя и пленки на корневом обводе канала. [c.172]

Анализ структуры потока в сопловых (реактивных) и активных решетках и криволинейных каналах (см. 11-1 и 11-2) показывает, что потери энергии при течении влажного пара возрастают. Увеличение потерь при дозвуковых скоростях обусловлено а) перераспределением давлений по обводу профиля с соответствующим изменением структуры пограничного слоя на спинке б) неизбежным дроблением капель при взаимодействии их с входными кромками лопаток в) расслоением линий тока паровой и жидкой фаз в криволинейных каналах и скольжением жидкой фазы г) образованием пленки на обводе профиля и соответствующим увеличением потерь на трение (в пленке и парокапельном пограничном слое, где капли движутся со скольжением) д) дроблением пленки и крупных капель за выходными кромками и интенсификацией вихревого движения е) переохлаждением пара в каналах ж) изменением степени турбулентности в каналах з) интенсификацией вторичного движения в решетке и участием пленки и капель в нем. [c.305]

Анализ условий формирования кризиса течения двухфазного потока требует прежде всего принятия физической модели определенной структуры. И в этой начальной стадии анализа в настоящее время нет единого мнения. Ряд исследователей в качестве модели принимает раздельную структуру движения двухфазного критического потока. В то же время визуальные наблюдения и высокоскоростная киносъемка в каналах с прозрачными боковыми Степками показывают, что даже в каналах с плавным входом центральное жидкое ядро сохраняет устойчивость лишь на небольшом отрезке, а в цилиндрических каналах с острой входной кромкой уже непосредственно за входным сечением имеется двухфазный поток однофазной гомогенной структуры. Как известно, при наступлении критического режима движения в однофазном потоке одновременно с достижением максимального расхода в критическом сечении устанавливается давление, отличное от противодавления (речь идет о потоках, у которых линии тока параллельны в критическом сечении, а поле скоростей равномерно). Вместе с тем некоторые исследователи [1, 2] отмечают, что максимальный расход двухфазного потока не всегда сопровождается достижением в сечении, принимаемом за критическое, давления, независимого от противодавления (рис. 1). [c.170]

Принцип работы ступени заключается в следующем. На входном участке решетки рабочего колеса осуществляется торможение сверхзвукового потока до дозвукового в одном или нескольких скачках уплотнения (от > Ui до Шок < ск)- Далее, как и в дозвуковой ступени, при течении воздуха в межлопаточном канале происходит небольшой поворот потока и его торможение до скорости Ш2 < W K- Из рабочего колеса поток выходит со-скоростью Сг < а . С такой скоростью поток поступает в направляющий аппарат, течение воздуха в котором аналогично течению в дозвуковой ступени. Отличительной особенностью треугольника скоростей сверхзвуковой ступени (см. рис. 3.13) является значительно большее уменьшение осевой скорости по сравнению с дозвуковой ступенью (вследствие торможения потока в скачках уплотнения). Например, при = 1,3 и w a = 220 м/с = == 144 м/с. При таком значительном уменьшении осевой скорости [c.77]

Воздух из канала начинает вытекать через входное отверстие наружу (в зону, где давление ниже, чем в канале) и одновременно продолжает поступать в двигатель. Происходит процесс опорожнения канала воздухозаборника — давление в нем быстро падает. Когда полное давление в канале становится меньшим, чем в зоне за головной волной, истечение наружу через входное отверстие прекращается. С этого момента начинается быстрое обратное перемещение головной волны к плоскости входа и восстановление сверхзвукового течения на входе. Головная волна, движущаяся по направлению потока, из-за низкого противодавления за [c.287]

Во многих задачах газовой динамики необходимо обеспечить переход от сверхзвуковой скорости потока к дозвуковой. Как правило, этот переход совершается в скачках уплотнения, что имеет место в диффузорах сверхзвуковых аэродинамических труб, во входных диффузорах воздушно-реактивных двигателей, в колесах газовых турбин и т.п. В случае течения идеального газа в канале сверхзвуковой поток преобразуется в дозвуковой посредством прямого скачка уплотнения. [c.462]

Важным классом задач, подобных задачам теплопроводности, являются задачи о полностью развитых течениях и теплопереносе в каналах. Вдали от входного участка обычно существует область, в которой продольная скорость и поле температуры демонстрируют некоторое особое поведение. В этой области поля скорости и температуры описываются уравнениями, похожими на уравнение, использующееся для задач двумерной теплопроводности. [c.20]

Потери давления зависят от расстояния мен ду срезами сопел. На рис. 296, б приведены кривые зависимости выходного давления р2 от входного Pi для различных значений расстояния h между соплами. Минимальные, потери энергии при течении жидкости в конически сужающемся канале (конфузорном сопле) имеют место при углах конусности порядка 1 — 13 -f- 15° и в расходящемся — при 2 = 6-=- 8°. Чистота поверхности канала должна быть не ниже 7-го класса. [c.504]

Сказанное не справедливо для изменения числа Кг с изменением расхода, если установка содержит движущиеся части. В таких случаях изменения расхода могут привести к соответствующему изменению направления, а также величины скорости потока. Этот вопрос обсуждался в разд. 7.8 и 7.9 при рассмотрении влияния изменения угла атаки на характеристики одиночного гидропрофиля или решетки профилей. Подобный эффект наблюдается также в канале ниже решетки, хотя в этом случае термин угол атаки обычно не используется. Не раз будет показано, что интервал изменения числа Кг гораздо шире интервала изменения числа /С/. Более того, изменения этих двух чисел могут происходить противоположным образом. Для примера рассмотрим участок входа в центробежный насос. Если входные условия в остальном неизменны, то уменьшение расхода потока приведет к увеличению числа Кг и, следовательно, к уменьшению тенденции к кавитации. Однако с уменьшением расхода потока изменяется угол натекания потока на входные кромки лопастей рабочего колеса. Это может вызвать резкое увеличение числа Кг на рабочих лопастях и увеличение тенденции лопастей к кавитации. Если при этом Кг>Кт, то кавитация будет развиваться, хотя общие условия течения стали менее напряженными. [c.607]

Более точным является вычисление величины рк, о не как средней по сечению входного канала, а при использовании условия сохранения энергии потока. Так как мощность элементарной струи пропорциональна величине скоростного напора в более высокой степени чем первая, при таком расчете величины Рк, о учитывается относительно большее влияние на давление, создающееся в камере за приемным каналом, скоростного напора частиц, движущихся с большей скоростью. Однако и при этом может оказаться необходимым введение поправочного коэффициента в связи с тем, что, как указывалось, рассмотренной моделью течения рабочей среды в канале лишь приближенно отражается истинный процесс. Для дальнейшего уточнения предложенной методики расчета необходимо получение дополнительных опытных данных должны быть проведены опыты с приемными каналами, имеющими различное отношение длины к диаметру сечения, при различных расстояниях входного отверстия канала от выходной кромки сопла. [c.92]

Схематизация входного участка. Квазиодномерное течение, описываемое уравнениями (7.10.1), реализуется только в канале [c.277]

Для решеток большой густоты практическое применение получили некоторые приближенные способы расчета течения в каналах, основанные главным образом на различных предположениях о форме и кривизне эквипотенциальных линий и линий тока (Г. Ю. Степанов, 1953, 1958, 1962 Г. С. Самойлович, 1954, 1959 М. И. Жуковский, 1960). В сочетании с более точными расчетами обтекания входных и выходных кромок профилей эти способы дали в целом удовлетворительное приближенное решение прямой задачи, в принципе пригодное для любых околозвуковых и сверхзвуковых скоростей (при отсутствии скачков уплотнения). [c.130]

Перейдем к рассмотрению прямой задачи сопла Лаваля — задачи об определении поля течения в канале заданной формы, обладающего свойством, что в нем происходит переход через скорость звука от дозвуковой скорости на входе в сопло к сверхзвуковой на выходе. Это может быть осуществлено только при условии, что между входным и выходным сечениями канала поддерживается достаточно большой, сверхкритический перепад давления. Если же, наоборот, перепад давлений достаточно мал, то в канале существует равномерно дозвуковое течение. [c.108]

Напряженность электрического поля в дуге не всегда остается постоянной по длине дуги вдали от входного электрода. При возникновении турбулентного течения газа или при появлении нестабильностей горения электрической дуги наблюдается немонотонный характер изменения напряженности электрического поля и увеличение ее по мере движения газа к выходному электроду. При вихревой стабилизации дуги в канале могут быть аналогичные зависимости. [c.119]

Рассмотрим теперь lia том же примере, как обеспечить не только гидродинамическое, но и тепловое подобие нашей модели образцу. Теория и опыт приводят к выводу, что если для уже известного течения жидкости в каком-либо канале дополнительно задать температуры жидкости во всех точках входного сечения П температуры стенок канала, то этим явление однозначно определится и в тепловом отношении, т. е. определяются температура жидкости в любой точке внутри канала и количества тепла, передаваемые или отнимаемые жидкостью на любом участке стенок канала. Поэтому при построении модели теплообмена в трубе мы должны дополнительно к условиям гидродинамического подобия создать профиль температур во входном сечении и распределение температур на стенках подобно образцу. Но достаточно ли этого для теплового подобия, т. е. будет ли при этом обеспечена пропорциональность температур во всех соответственных точках образца и модели [c.116]

Рассмотрим два случая квазиодномерного течения невязкой жидкости в канале, как показано на рис. 3.28. Рассмотрим простейший случай, когда условия во входном сечении (1) фиксированы. Тогда в случае дозвукового течения (рис. 3.28, а) элементарные соотношения показывают, что в выходном сечении (2) имеет место единственное решение. Например, если М->0, то и., = и [А А и Р = P +р и —и /Ч и т. д. По крайней мере интуитивно ясно, что для численной задачи необходимо предоставить возможность свободно развиваться условиям в выходном сечении (2). То, над чем мы обычно задумываемся в отношении влияния вверх по потоку, представляет собой физическую сторону задачи, в которой изменение в условиях даже ниже по потоку от (2) будут оказывать влияние на условия во входном сечении (1). Например, если противодавление в трубе повышается, то давление в сечениях (1) и (2) увеличивается, а скорости будут уменьшаться. В этом заключается суть дела. Если бы Рг изменилось, то Р и и также должны измениться. Но коль скоро поток во входном сечении (1) задан, [c.253]

На рис. 5.1.2 показана зависимость локальной толщины пленки (как конструктивного параметра колонного аппарата) от безразмерной длины входного участка при различных отношениях ширины щели к толщине пленки жидкости, рассчитываемой по формуле Нуссельта. Существенное влияние ширины щели на ускоренное течение пленки жидкости наблюдается до отношения Я/бр = 3 (см. рис. 5.1.2), При Я/5р > 3 ширина щели влияет незначительно на ускоренное течение пленки жидкости (кривые 3,4). На этом же рисунке проведено также сравнение расчетных данных, найденных по предложенному алгоритму, с экспериментальными данными (точка а) [120], относящимся к ускоренному течению пленки в орошаемом канале. Согласованность теоретических и экспериментальных данных, как видно из рис. 5.1.2, можно считать удовлетворительными. Формула для локальной толщины пленки, полученная аппроксимацией численных [c.83]

Решение уравнения движения для нестационарного ламинарного течения жидкости в каналах ие представляет принципиальных трудностей. Для круглой цилиндрической трубы вдали от входа оно решено для любых начальных условий и заданного закона изменения градиента давления во времени в 1882 г. И. С. Громека. Обзор подобных работ для плоской и круглой труб и решения при ступенчатом и периодическом изменении во времени градиента давления даны в книге Б. С. Петухова [60]. Значительное число работ посвящено теоретическому исследованию нестационарного пограничного слоя. Обзор работ, выполненных до 1959 г., представлен в работе Стевартсона [158]. В работе В. В. Струминского [69] изложена теория ламинарного нестационарного пограничного слоя на профилях произвольной формы и на телах вращения. В работе Янга и Оу [169] с использованием вычислительных машин найдены выражения для профилей скорости и касательного напряжения на стенке во входных участках круглой и плоской труб нри произвольном законе изменения скорости на входе. [c.44]

Пример расчета течения в канале при К = 1, Мн = 10 показан на рис. 14.15. Ввиду осесимметричности течения изображена только верхняя половина канала. Масштабы по осям а и г выбраны разные. Все размеры отнесены к радиусу входного сечения канала Я. Проведены линии постоянного безразмерного дав- [c.289]

Схематизация входного участка. Квазиодномерное течение, описываемое уравнениями (7.10.1), реализуется только в канале O z L. При этом параметры н входе в канал (7.10.3) отли- [c.279]

Для построения зависимости п а), даюш ей число примесных частиц с радиусом, большим а, т. е. надкритических или жизнеспособных при / единице объе1ма жидкости целесообразно использовать экспериментальные данные но критическому стационарному истечению насыгценной воды из коротких (1квазиодномерной модели течения, а верхняя — условием, чтобы на большей части трубы пе])егретая жидкость не контактировала с поверхностью канала г вскипание на стенках заведомо не играло заметной роли. Верхняя граница L определяется тем, что в длинных трубках из-за большого времени пребывания жидкости в канале кинетика, а точнее запаздывание вскипания, проявляется слабо, и течение близко к равновесному. [c.285]

Рис. 1.4. Влияние относительного вихря на течение в канале рабочего колеса а — изменение скоростей иоиерек канала б — входной треугольник скоростей

Рис. 1.4. <a href="/info/95372">Влияние относительного</a> вихря на течение в канале <a href="/info/29375">рабочего колеса</a> а — <a href="/info/437938">изменение скоростей</a> иоиерек канала б — входной треугольник скоростей

Периодически нестационарные течения с переменными граничными условиями в выходном сечении сопловой решетки реализуются в одиночной ступени. В промежуточной ступени периодическая нестационарность возникает и на входе в сопловой аппарат последующей ступени, однако ее влияние не столь существенно, так как скорость обтекания входных кромок невелика, как соответственно и интенсивность волн. Кроме того, в последующем кон-фузорном течении волны частично гасятся структура этих волн усложнена взаимодействием с вихревыми кромочными следами предшествующей решетки, а скорость перемещения суммируется со скоростью потока. Однако влияние волн против потока, т. е. на течение в каналах предшествующей рабочей решетки, может быть существенным, несмотря на то, что значения максимальной амплитуды пульсаций, зависящей от формы и скорости обтекания входных кромок сопловой решетки, невелики. [c.190]

Задача выявления особенностей формирования критического режима течения в высоковлажной двухфазной смеси возникла в последние годы в связи с анализом теплогидродинамических процессов, происходящих в реакторном контуре в связи с его разгерметизацией. При этом исследовались прежде всего каналы постоянного сечения. Вместе с тем предложенные сотрудниками ВТИ им. Дзержинского вставки-ограничители расхода сделали актуальной задачу исследования вскипающего потока в каналах переменного сечения. Названные вставки предназначены для ограничения расхода теплоносителя при разрыве трубопроводов реакторного контура. При этом они должны обладать возможно меньшими гидравлическиМи сопротивлениями в условиях нормальной работы контура. Профиль используемых вставок выполнен в виде сопла Лаваля с плавно сужающейся входной частью и коническим диффузором. Между тем имеющиеся экспериментальные данные говорят о том, что при истечении насыщенной и тем более недогретой до насыщения воды через каналы, имеющие традиционный профиль сопла Лаваля, жидкость на выходе оказывается перегретой и испарение ее происходит практически за пределами канала. При этом расход воды через сопло оказывается близким к гидравлическому. Таким образом, снижение расхода воды через вставки по сравнению с расходом ее истечении через полное сечение разрыва происходит лишь за счет уменьшения проходного сечения. В то же время расход через вставки можно бьшо бы уменьшить еще почти на порядок, если бы обеспечить в них критический режим истечения вскипа- [c.145]

Физическая модель теплообменника в виде канала с теплоемкими стенками, отделяющими поток рабочего тела от окружающей среды, в одномерной трактовке описывается системой уравнений (3-1) — (3-5). Для многих элементов парогенератора при анализе динамики температур можно пренебречь изменением плотности рабочего тела в переходном процессе, как это уже делалось в предыдущей главе. Условие p = onst приводит в этом случае к исключению из рассмотрения объемной аккумуляции рабочего тела (т. е. к неучету изменения массы рабочего тела в канале) в течение переходного процесса. При этом ограничения, накладываемые уравнением сплошности (3-1), снимаются, а переменная Dn(2, т) превращается во входную величину D (z, %) = = Db(0, t)= >i (t). Допущение p = onst без большой ошибки можно сделать для поверхностей нагрева со слабой зависимостью плотности от температуры и давления (экономайзер) или при малой величине плотности (пароперегреватель), когда влияние тепловой аккумуляции па инерционность процессов незначительно. [c.126]

Параметр <7 Тур1 носит название параметра расхода газа через сопловой аппарат (ступень) турбины. Потери во входных участках межлопаточных каналов в турбинах ПД составляют обычно около половины всех потерь в сопловых решетках, что соответствует 1—(Тг 0,5 (1—Стс.а)- Следовательно, значение стг еще меньше отличается от единицы, чем значение сгс.а, и, таким образом, изменение параметра расхода при изменении режима течения газа в сопловом аппарате практически полностью определяется характером изменения г (Я, .a). [c.199]

Действительно, в данном случае даже при полном подъеме клапана его чашка существенно затеняет минимальное сечение диффузора. Формирование потока перед диффузором практически отсутствует. Большая кривизна входного участка А (см. рис. 10.20) создает все предпосылки для отрыва потока даже при отсутствии клапана. Положение еще более усугубляется односторонним баковым подводом пара к клапанной коробке, что полностью исключает осевую симметрию течения как в щели клапана, так и в диффузорном седле. Указанные факторы характерны и для клапанов с цилиндрическим седлом. Однако с переходом к диффузорному каналу они ироявляются особенно ярко, так как приводят к появлению нестационарного отрыва потока. Асимметрия течения и нестационарность порождают достаточно большие динамические усилия, действующие на клапанную пару, и в конечном счете могут вывести их из строя. [c.290]

Предполагается, что весь поток воздуха, который подводится под давлением ро к входному каналу, завихривается под действием потока воздуха, вытекающего из канала управления, к которому воздух подводится под давлением р. Тем самым условно принимается, что при создании давления в канале управления становится равной нулю радиальная составляющая скорости движения частиц в камере. Примем также условно, что происходит полное смешение потоков и количество движения, которое несет в себе поток воздуха, вытекающий из канала управления, сообщается результирующему потоку, образующемуся при смешении. Будем считать, что на входном участке камеры весь поток движется с той же скоростью, что и элемент потока, находящийся в точке С. Давление и скорость течения [c.216]

Рассмотрим, как влияет отражение волн на характеристики переходного процесса, используя данные численных примеров. Примем за исходные следующие условия. На входе в канал, показанный на рис. 43.1, и на выходе из него установлены оди-накрвые дроссели с площадью проходного сечения /д=/1=/2= 0,24 мм . Расходные характеристики дросселей Qa = лдfд po — —Ра) и Рв = Слд/дРв определяются (при данном значении/д) значением коэффициента Слд=0,39. Рабочей средой является воздух процесс протекает при температуре 15° С, плотность воздуха р = 0,125 кГ сек 1м и скорость распространения волны, равная скорости звука, с = 340 м1сек. В момент времени / = 0 перед входным дросселем создается избыточное давление Ро= = 60 ллг вод. ст. до этого избыточное давление в канале равно нулю и течения воздуха по каналу не происходит. [c.392]

Уравнения и соотношения (1.1)-(1.4) вместе с начальными и граничными условиями полностью определяют развитие течения в канале. Начальные условия состоят в задании расиределенпй параметров во всем канале прп = 0. Внд и количество граничных условий во входном и выходном сечениях зависят от соотношения между г и а в указанных сеченпях. Если на входе скорость сверхзвуковая (г > а), то здесь следует задавать все параметры газа как функции времени. Если эти параметры постоянны, поток на входе невозмугцен. [c.611]

Течения в криволинейных каналах сложного профиля. Исследования течений в каналах со сложной пространственной конфигурацией (напорные патрубки турбомашин, входные патрубки, сложные отводы и т, п.) производятся в основном экспериментальным путем, иногда в комплексе с элементами, установленнымж [c.802]

Плоский пограничный слой образуется также при течении в начальном участке канала, т. е. в участке, следующем за входным поперечным сечением. На большом расстоянии от входа в канал, ограниченный плоскими параллельными стенками, скорость распределяется по ширине, как мы уже выяснили в главе V, параболически. Пусть во входном поперечном сечении скорость по всей ширине канала одинакова и равна По Вследствие трения на обеих стенках канала образуется пограничный слой, который сначала, т. 8. на небольших расстояниях от входа в канал, развивается совершенно так же, как на плоской пластине, обтекаемой в продольном направлении. В результате течение в канале разбивается на три зоны одну центральную, в которой жидкость движется на некотором [c.181]

Поясним этот метод на примере двумерного основного несжимаемого течения и двумерного же возмущающего движения. В таком случае результирующее движение, определяемое величинами (16.2) и 16.3), должно удовлетворять двумерным уравнениям Навье — Стокса (4.4). Ограничимся рассмотрением особенно простого основного течения, когда составляющая скорости и зависит только от координаты у, т, е. U = U (г/), а остальные две составляющие равны нулю, т. е. F = = О ). Такое слоистое течение точно осуществляется в канале или трубе с постоянным поперечным сечением на достаточно большом расстоянии от входного сечения. Течение в пограничном слое можно рассматривать приближенно как такое же слоистое течение, так как зависимость основного течения U от продольной координаты х значительно слабее, чем от поперечной координаты у. Однако давление основного течения следует считать зависящим также от х, т. е. считать Р = Р х, у), так как движущей силой течения является градиент давления дР1дх, Следовательно, рассматриваемое основное течение определяется величинами [c.423]

Анализ упомянутых и более поздних работ указывает на определенное сходство между изменением профиля скорости в канале на участке стабилизации [60, 68] в стационарном течении и во времени в ускоренном течении. И в том, и в другом случаях профиль скорости оказывается более заполненным, чем соответственно стабилизированный и квазистациоиарный. На входном участке трубы перестройка профиля скорости происходит вследствие нарастания пограничного слоя. Рост толщины этого слоя проис.ходит с определенной, пропорциональной v скоростью. Поэтому место с.мыкания пограшщных слоев, возникших на разных стенках, и длина участка гидродинамической стабилизации при заданном v и размерах канала только зависят от средней скорости течения жидкости в нем. [c.44]

Если продолжать увеличивать выходное оиверстие трубопровода и после того, как прямой скачок приблизится к входному сечению диффузора, то произойдет расширение сверхзвукового потока, как при обтекании тупого угла. Сверхзвуковое течение по расширяющемуся каналу диффузора завершится мощным прямым скачком (см. фиг. 64, в), потери возрастут, а давление в трубопроводе ро2 примет величину, достаточную для того, чтобы ежесекундно выталкивать G = Wa Sx кг воздуха через выходное сечение трубопровода 5 [c.113]

В проточных частях турбомашин (паровых и газовых турбин, компрессоров) конфузорными являются течения в каналах сопловых и рабочих лопаток турбин, во входных патрубках этих машин диффузорными являются течения в каналах направляющих и рабочих лопаток компрессоров, в выходных патрубках паровых и газовых турбин и компрессоров, вдиффузорных элементах стопорных и регулирующих клапанов. Следует отметить, что в каналах рабочих лопаток специальных ступеней течение пара или газа может быть диффузорным. [c.42]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...