Нуссельта формула

Посредством интегрирования найдем для среднего числа Нуссельта формулу [c.284]

Совмещая обе формулы, найдем наименьшее теоретическое значение критерия Нуссельта для шара dJD O) [c.154]

Число Нуссельта по формуле (5-15) [c.113]

При rfi/d2=l эти формулы дают значение числа Нуссельта при одностороннем обогреве плоского (щелевого) канала [c.119]

Здесь Nui.ioo и Nu2,i o—значения предельных чисел Нуссельта при х>1а.т, определяемых по формулам (5-18) и (5-19). [c.121]

Число Нуссельта при течении воздуха в односторонне обогреваемом кольцевом канале при х>1в.т по формуле (5-18) [c.122]

При течении жидкости в несимметрично обогреваемых кольцевых каналах в условиях тепловой стабилизации н постоянных плотностях тепловых потоков числа Нуссельта на соответствующих поверхностях могут быть определены по следующим формулам [22] [c.124]

Число Нуссельта при обогреве только внешней поверхности но формуле (5-25) [c.125]

Число Нуссельта по формуле (5-23) [c.126]

При турбулентном течении жидких металлов в кольцевых и щелевых каналах значения чисел Нуссельта и адиабатических температур стенок при одностороннем обогреве можно приближенно определить по следующим формулам [c.126]

При расчете считать режим течения пленки конденсата ламинарным по всей высоте трубы. Расчет выполнить по приближенным формулам Нуссельта. [c.155]

При пленочной конденсации чистого сухого насыщенного пара и ламинарном течении пленки толщина пленки и местный коэффициент теплоотдачи могут быть приближенно определены по формулам Нуссельта [4] [c.155]

Число Нуссельта и коэффициент теплоотдачи от газов к стенкам труб по формуле (5-7) [c.224]

Число Нуссельта определяем по формуле (5-7) [c.243]

Так как теплота подводится только с внутренней поверхности кольцевого канала, то число Нуссельта определяем по формуле (5-24) для случая одностороннего обогрева [c.243]

Число Нуссельта в кольцевом канале, подсчитанное по формуле (5-7) для круглой трубы, [c.243]

Учитывая, что расчет выполняется при ряде упрощающих предпосылок, число Нуссельта и коэффициент теплоотдачи определяем по формуле (5-7) для круглых труб с введением эквивалентного диаметра. Кроме того, с небольшой погрешностью принимаем поправку (Ргж/Ргс)° =1. Тогда [c.247]

Число Нуссельта и коэффициент теплоотдачи определяем приближенно по формуле (5-7) [c.253]

При конденсации перегретого пара необходимо учитывать теплоту перегрева = Ср (t — и в формулы Нуссельта следует подставлять величину г + За разность температур по-преж- [c.454]

Из (1.101) следует, что при и = 1 (модель Ньютона) формула для толщины пленки совпадает с формулой Нуссельта. [c.42]

Одним из первых использовал теорию подобия О. Рейнольдс, который получил обобщенную формулу для оценки коэффициентов гидравлического сопротивления, пригодную для различных жидкостей. К исследованию процессов теплообмена теория подобия была впервые применена Нуссельтом в 1915 г. Теория подобия широко используется теперь для обобщения опытных данных и результатов численных расчетов по теплоотдаче. [c.243]

П. Л. Капица показал, что средний коэффициент теплоотдачи благодаря волнообразованию увеличивается на 21% по сравнению с его величиной, рассчитанной по формуле Нуссельта. С учетом этой поправки теоретические формулы удовлетворительно согласуются с экспериментом. [c.414]

Формула для среднего коэффициента теплоотдачи горизонтальной трубы, полученная на основе теории Нуссельта, имеет вид [c.414]

При испарении пленки на первый взгляд теплоотдача должна подчиняться тем же закономерностям, что и при конденсации. То обстоятельство, что начальный расход жидкости в пленке при испарении обычно является заданным, а убыль расхода за счет испарения, как правило, не очень значительна, делает анализ теплоотдачи при испарении (в рамках подхода Нуссельта) даже более простым, чем при конденсации. Полагая, что расход жидкости в любом сечении пленки легко определяется из теплового баланса при известном его значении на входе, число Re , для испарения выступает как определяющий критерий подобия. Все соотношения, полученные выше для ламинарной пленки и определяющие изменения расхода в пленке с плотностью теплового потока на поверхности, остаются в силе. Локальная теплоотдача для гладкой ламинарной пленки при ее испарении с поверхности в среду собственного пара описывается формулой (4.37). Отличие лишь в направлении теплового потока, так как теперь АТ = - Т , Т > Т . Имея в виду, что при условии [c.180]

Формулу можно использовать для чисел Прандтля 0,5 Рг 15. Формулу для определения среднего числа Нуссельта на пластине длиной I и шириной, равной единице, получают, используя следующее соотношение [c.125]

Среднее значение числа Нуссельта для пластины длиной I можно определить по формуле (9.6) с учетом (9.5) [c.179]

Теплопередачей при Prt =7 1 очень подробно занимался Г. Райхардт [ ]. Он получил для числа Нуссельта формулу [c.635]

В Л. 48] И. А. Вахрушев справедливо отмечает неточное определение в большинстве работ поверхности неправильных частиц по da, что приводит к завышению коэффициента теплообмена. Пользуясь полученной при 20переходной области йф=/, И. А. Вахрушев для Сравнения Nu с Num при Re = idem применил аналогию Рейнольдса, разработанную в [Л. 173]. Им получено, что для переходной области -критерий Нуссельта не за1висит от формы частиц н что Nu = NUm. Это мнение подкрепила обработка данных по восходящей газовзвеси [Л. 48], которая привела к зависимости, совпадающей с формулами Д. Н. Ляховского п Д. Н. Вырубова для неподвижного шара и расходящейся с ранее полученными в [Л. 71, 75, 307, 222] выражениями для движущейся частицы. [c.148]

Согласно (10-32) повышение температуры слоя приводит к необычному результату— снижению числа Нус-сельта, что в [Л. 32] объясняется более быстрым изменением с ростом ten коэффициента Хаф, чем коэффициента теплообмена Осл- Полученный результат можно объяснить методической погрешностью, связанной с выбором определяющей температуры и с оценкой критерия Нуссельта по эффективной теплопроводности неподвижного слоя, не учитывающей важную роль пристенного слоя. В этом смысле физически более верно испсиьзова-ние критерия Мпсл, оцененного по теплопроводности газа у стенки канала и по температуре пограничного слоя. Формула (10-32) так же может создать впечатление о наличии противоречия с общепризнанными представлениями о роли симплекса LID. Его увеличение до момента тепловой стабилизации может только снижать средний и более резко-локальный теплообмен. Поэтому [c.342]

Число Нуссельта ири обогреве только виутренией поверхности По формуле (5-24) [c.125]

Число Нуссельта при q 2lq i = 2 определяем по формуле (5-22), для чего вначале рассчитываем значение 0а.d ио (5-26) [c.125]

Режим течеиия греющей поды турбулентный, и расчет числа Иуссельта и коэффициента теплоотдачи ведем по формуле (5-7). Число Нуссельта [c.220]

Число Нуссельта и коэффициент теплоотдачи ддя воды определяем по формуле (5-7), в который, учитывая, что коэффициент теплоотдачи со стороны воды намного больше коэффициента теплоотдачи со стороны газов и, следоиательно, температура стенки трубы близка к температуре воды, полагаем (Ргж2/Ргс2) 1 [c.229]

В дополнение к исследованиям Нуссельта академик П. Д. Капица показал, что движение пленки может иметь волновой характер и теплонроводимость такой пленки в среднем на 21% выше, чем пленки, имеющей ламинарное движение. Поэтому при практических расчетах рекомендуют следующие формулы определения среднего значения коэффициента теплоотдачи для вертикальной стенки [c.453]

Формулы Нуссельта (28-5), (28-6) относятся к неподвижному или медленно движущемуся пару (u <10 м1сек). Если движение пара совпадает по направлению с движением пленки конденсата, то толщина последней уменьшается, а коэффициент теплоотдачи увеличивается. При встречном движении пара и пленки конденсата толщина последней увеличивается, а коэ ициент теплоотдачи уменьшается. [c.454]

Теплообмен газового пузырька при малых радиальных пульсациях, ускоряющемся сжатии и расгапренпи. Для анализа возможных законов, определяющих осредненную интенсивность меж-фазного теплообмена через осредненные параметры фаз и их теплофизические характеристики, рассмотрим формулы, следующие из линейного решения (5.8.14), для безразмерного теплового потока в пузырек, определяемого числом Нуссельта, для двух характерных режимов радиального движения пузырька с инертным газом (фо = 0) колебательного (Я iQ) и режима, ускоряющегося по экспоненте сжатия пли расширения Н = Е О, где Е определяет показатель е в (5.6.10)). Эти два режи.ма являются характерными, например, при распространении ударных волн в пузырьковой среде ускоряющееся сжатие — на переднем фронте волны, колебательный — в конце достаточно сильной волны. [c.310]

Формула (10.31) позволяет выявить результирующее влияние числа М на коэффициент теплоотдачи. На рис. 10.6 показана зависимость, построенная с помощью этой формулы (Nuq — число Нуссельта при М = 0). Графики показывают, что увеличение числа М при Re = idem и прочих равных условиях в исследованном диа- [c.387]

Расчетные формулы для определения коэффициента теплоотдачи при ламинарном движении пленки могут быть получены теоретическим и экспериментальным путем. Теоретическое решение задачи основано на определении толш,ины пленки из условия равновесия сил трения, тяжести, поверхностного натяжения и инерции для элементарного объема конденсата с последующим определением коэффициента теплоотдачи по формуле (12.8). Впервые такое решение для ламинарной пленки получено Нуссельтом в 1916 г. [c.414]

Для коротких труб Ijdnn < Ре .-/12), например при движении рассола в испарителе, среднее значение критерия Нуссельта находят по формуле [c.189]

При Re,,,, = 5 -7 движение пленки ла.минарное, прн Re,,., > > 400 — турбулентное, а при промежуточных значениях—волновое. П. Л. Канина установил влияние сил поверхностного натяжения на ламинарное течение иленки, п))и котором случайные воз.мущения пр водили к волновому ее движению, Средняя толщина пленки оказалась меньше, что привело к увеличению коэффициента а на 21 % по сравнению с рассчитанным по формуле Нуссельта. Для вертикальных труб при лами 1арно-волновом течении а определяют по формуле (17.54), но при С 1,15. На горизонтальных трубах волновое и турбулент1юе течения пленки не образуются из-за . алой дл1 ИЬ пути, и расчет ведут по формуле (17.54). [c.212]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...