Канал параметры

Рассмотрим установившийся поток рабочего тела, источник работы, имеющий на входе в канал параметры к v , Sj, Т , и на выходе из канала параметры и , v , s , Т , р . Параметры внешней среды обозначим через щ, v , s , Т , Ро- [c.188]

Уравнения (5.8), описывающие поведение и дискретной фазы, имеют одну пятикратно вырожденную характеристическую поверхность, являющуюся поверхностью тока дискретной фазы. Отсюда следует, что в выходном сечении и на внешней границе канала параметры частиц полностью определяются течением в канале и граничные условия здесь не задаются. Эти условия должны быть установлены во входном сечении и на тех участках выходного сечения, где с <0. Авторы [131] предполагают, что возвратные течения несущей фазы, возникающие при определенных условиях, не содержат жидкой фазы. В действительности это предположение не реализуется, так как возвратные течения увлекают капли за счет механического взаимодействия фаз и главным образом вследствие отрыва двухфазного пограничного слоя и пленки на корневом обводе канала. [c.172]

Рис. 2.23. Зависимость уровней интенсивности субъективных гармоник различных порядков от уровня тона, измеренного у входа в слуховой канал (параметр кривых — порядок гармоники)

Контроль за выполнением соотношения /<С/о осуществлялся с помощью второго фотоэлектрического канала. Параметры лампы позволили выполнить это условие вплоть до температуры 6000° К. [c.317]

А — кривая разности уровней звукового давления у барабанной перепонки и звукового давления в поле для ф=0° В — кривая разности уровней звукового давления у барабанной перепонки и звукового давления у входа в слуховой канал. Параметр кривых — угол между направлением звука и срединной плоскостью головы [c.29]

В инженерной практике очень большое значение имеют процессы, связанные со стационарным течением газов. Стационарным называется такое течение, при ко- тором в любом сечении канала параметры среды остаются неизменными во времени. [c.53]

О, 1,2 — подстрочные индексы, обозначающие соответственно значение параметров в исходном стационарном режиме, на входе и на выходе из канала. Параметры г, 1, [c.159]

Учитывая, что эффективность воздушной подушки во многом определяется уровнем давления в полости выхлопа в момент перекрытия выхлопного канала, параметр 2 не следует выбирать очень большим и можно ограничиться, например, условием Й 1,5, В остальном расчет производится по известной методике без каких-либо существенных отклонений. [c.238]

Природа течей, а следовательно, и характер проникания сквозь них газов, могут быть различными. В ряде -случаев это чисто диффузионный процесс. Чаще течь — это канал совершенно неопределенной формы. Для практических расчетов потоков газа через течи (в очень грубом приближении) течь принято рассматривать как цилиндрический канал круглого сечения. Но даже в самом грубом приближении нельзя бывает определить диаметр и длину это канала — параметры, знание которых необходимо для расчетов. Тем самым исключается возможность характеристики течи ее расчетной проводимостью. [c.125]

Оценить, какой выигрыш по амплитуде по сравнению со сферически расходящейся волной амплитуды р дает волноводный канал, параметры которого даны в задаче 3.3.3, если поверхность взволнована, = 1,5 км, 1 ЮОО км, г -= ООО км. Ненаправленный излучатель расположен на оси канала. [c.101]

Одномерным называют такое движение жидкости, когда во всех точках поперечного сечения канала параметры жидкости (скорость, давление, удельный объем и др.) можно считать постоянными, а изменение параметров происходит вдоль канала. В реальных потоках рабочего тела в паровых и газовых турбинах параметры в поперечном сечении канала не сохраняются постоянными. Например, скорость потока вблизи стенок вследствие трения всегда ниже, чем в ядре потока в криволинейных каналах давление поперек потока изменяется, причем на границе такого канала с большим радиусом кривизны оно всегда выше, чем на границе канала с малым радиусом кривизны, и т.д. При использовании уравнений одномерного движения для потоков в проточной части турбин делают допущение о постоянстве параметров в поперечном сечении канала. [c.39]

Если в поперечном сечении канала параметры потока нельзя считать постоянными, вычисление расхода массы через это сечение может быть выполнено интегрированием по площади с учетом местных значений параметров потока во всех точках этого сечения [c.41]

Внешняя модель — обтекание газом отдельных шаровых элементов, причем газ при своем течении ведет себя как единое целое. Скорость газа определяется по полному сечению без учета загромождения канала шаровыми элементами. В качестве геометрического параметра в критерии Nu и числе Re принимается диаметр элемента d. Гидродинамическое сопротивление зависит в этой схеме процесса только от взаимного расположения шаров в канале или сосуде. [c.39]

Было обнаружено, что темпы охлаждения шаровых калориметров, помещенных в разных точках шарового слоя, не отличаются друг от друга более чем на 10%. Некоторые результаты опытов, обработанные в параметрах модели канала, представлены в табл. 4.1. Ими рекомендована и единая зависимость для диапазона чисел Re = 5-10 4-2-10 и изменения т от 0,33 до 0,673 [c.70]

Ит, t, tr) падают до величин, характерных для пограничного слоя (п, v, t, tt), что способствует выравниванию поля температур и скоростей. Если эпюры скоростей и температур твердого и газового компонентов будут примерно эквидистантны друг другу, то соотношение между осредненными параметрами компоиентов — скольжение фаз потока по скорости фг, и по температуре Ф< — будет примерно постоянным по сечению канала [c.181]

В каждом поперечном сечении канала скорость w, давление р, температура Т и другие параметры рабочего тела постоянны по [c.198]

По своему физическому характеру конвективный теплообмен является весьма сложным процессом и зависит от большого числа факторов, определяющих процесс теплоотдачи. Коэффициент теплоотдачи характеризует интенсивность теплообмена между жидкостью и поверхностью канала. В общем. случае коэффициент теплоотдачи является функцией физических параметров жидкости, характера течения жидкости, скорости движения жидкости, формы и размеров тела и др. [c.406]

Автор [196] на основе математического описания гидродинамики закрученного потока и прямого сравнения полей осевых и вращательных скоростей показал, что кинематическое подобие внутренних закрученных потоков определяется двумя безразмерными параметрами. Интефальный параметр Ф характеризует отношение окружного момента импульса к осевому импульсу в произвольном сечении в масштабе линейного размера канала г, [c.9]

Геометрия Т-закручивающих устройств определяется шириной Ь и высотой а подводящего канала, диаметром d трубы, в которой формируется закрученный поток. Для циклонов характерна длина отводящего патрубка L, которая аналогична длине камеры энергоразделения для вихревых труб. Геометрическим параметром такого закручивающего устройства по данным [18] может служить безразмерный комплекс п = d(d- а)/аЬ (рис. 1.1,а). [c.12]

В тангенциально-лопаточных (ТЛ) закручивающих устройствах газ или жидкость подаются в канал через систему тангенциальных каналов, которые могут быть образованы как лопатками, так и щелями. В ТЛ лопатки расположены параллельно оси канала. Основные геометрические параметры угол наклона лопаток р, их длина L, число лопаток т, расстояние между лопатками е, длина выходного патрубка С или камеры энергоразделения L . Геометрическая характеристика ТЛ определяется выражением п = d os p/(/neL) [18, 196]. [c.12]

АТ-закручивающее устройство (см. рис. 1.2,в) характеризуется углами закрутки аир, диаметром втулки d , выходным диаметром d, числом лопаток т, длиной выходного патрубка /. Угол р — угол между выходной кромкой лопатки и осью цилиндрического канала угол а — угол наклона лопаток к касательной, проведенной к окружности, образуемой в одной из любых плоскостей сечения, проведенного перпендикулярно к оси цилиндрического канала между передним и задним торцами закручивающего устройства, и проходящей через выходную кромку лопатки. Его геометрический параметр определяется выражением [18, 196] [c.14]

Из полученных результатов (5.22) и (5.29) следует, что изменение температуры пористого материала и теплоносителя вдоль канала зависит раздельно от координаты и параметра Ре. При увеличении Ре выполняется асимптотический переход [c.101]

Из данных, приведенных на рис. 5.7, следует также, что с уменьшением параметра 7 возрастает длина if начального термического участка, значение которой для плоского канала рассчитывается из выражения [c.110]

Рис. 5.15. Физическая модель процесса испарения потока в канале с проницаемым высокотеплопроводным заполнителем и распределение избыточной температуры матрицы = Т - tj поперек канала при tJ (1) = Тда- tj = 100 ° С для значений параметра 7

Учитывая медленное изменение параметров потока вдоль канала и значительную протяженность области испарения по сравнению с шириной канала 25, процесс теплообмена в канале считаем квазиодномерным. Рас-пределение температуры Т пористого материала поперек плоского канала и температуры t паровой фазы испаряющегося теплоносителя описывается дифференциальным уравнением [c.118]

На рис. 5.15 показано изменение избыточной температуры пористого материала поперек канала для нескольких значений параметра у в случае постоянной температуры стенки (1) = 100 С. [c.119]

Т поперек канала при й (1) = = 100 °С для значений параметра у [c.121]

Исследовалась возможность управления состоянием парокапельного потока. С этой целью в паровой канал вблизи испарителя вводились сепарационные устройства показано, что в ряде случаев влажность может повышаться за счет увеличения скорости пара из-за уменьшения проходного сечения канала. Параметры капиллярной структуры оказывают существенное влияние на влажность пара. Сравнение полученных данных с уносом при кипении в большом объеме подгвердило предположение о стабилизирующем влиянии капиллярных структур. [c.46]

В одномерных моделях параметры изменяются лишь вдоль одной пространственной (Координаты, направленной, по оси потока. По сечению канала параметры постоянны И равны среднему значению. Одно1Мфная математическая модель потока рабочего тела получается из ураюнений (2-1) — (2-3) путем прир иниваиия нулю производных но координатам л и г/. [c.42]

Выше рассматривались, главным образом, осред. енные по радиусу или по поперечному сечению канала параметры потока в ступени компрессора. Для многих практических задач это оказывается достаточным. Но при детальном расчете и разработке чертежей конкретной ступени необходимо учитывать изменение параметров потока по высоте лопаток, так как для достижения высоких значений КПД ступени форма ее лопаток должна быть хорошо согласована с формой треугольников скоростей. В то же время скорости воздушиого потока, форма треугольников скоростей и другие кинематические параметры для различных поверхностей тока связаны между собой определенными соотношениями, вытекающими из основных законов движения газового потока. Поэтому установление взаимосвязи кинематических параметров потока в элементах ступени, расположенных на различных радиусах, занимает важное место в теории лопаточных машин. [c.64]

Аэродинамическое сопротивление, а следовательно, и величина газового потока через диафрагмы и щели зависят от рода течения газа, размеров и формы поперечного сечения щели (размеров диафрагмы), длины и конфигурации щелевого канала. Параметром, характеризующим тип потока, служит число Кнудсена к, - [c.229]

В 1975—1976 гг. в МВТУ им. Н. Э. Баумана проведено исследование гидродинамики каналов с шаровыми твэлами в диапазоне чисел Ке=103н-10 Было определено гидравлическое сопротивление каналов с шаровыми твэлами при изменении N от 1,16 до 3. Опыты проводились на воздухе на установке, работающей по разомкнутому циклу. В качестве геометрического параметра использовался средний эквивалентный диаметр, равный диаметру цилиндрического канала, объем которого равен свободному объему канала с шаровой укладкой, а длина — длине исследуемого канала [34]. Авторами предложены зависимости для коэффициента сопротивления стр, [c.61]

В 1951 г. М. Э. Аэровым [29] были опубликованы данны экспериментального исследования среднего коэффициента теплоотдачи для насадки из стальных шаров и стальных колец в более широком диапазоне изменения чисел Re=l- -1900 и объемной пористости m от 0,365 до 0,463. В качестве геометрического параметра он принимал эквивалентный диаметр по теории канала [26]. При отсутствии влияния стенки на шаровую насадку (Л >10) da зависит только от объемной пористости [см. выражение (2.6)] [c.68]

Вышеприведенные положения нельзя, как это зачастую делается, переносить на случай дисперсных систем прежде всего в силу существенной макронеоднородности последних. В этом следует усматривать важнейшую особенность подхода к исследованию грубо-диоперсных потоков [Л. 75, 98]. Наличие макродискрет-ных элементов вызывает на границе жидкость — твердые частицы скачкообразное изменение физических, параметров (плотности, температуры и пр.) и их градиентов. На границе дисперсный поток — стенка канала условие прилипания (равенство скорости нулю) и равенство температур сохраняется в общем случае лишь для жидкости и не имеет места для твердых частиц, проскальзывающих мимо стенки. Таким образом, применение [c.26]

Рассмотрим уравнение энергии дисперсного потока (1-50) применительно к гидромеханически и термически стабилизированному потоку газовзвеси, движущемуся в прямой круглой трубе. Примем, что <7ст = onst, поток несжимаем, а его физические параметры неизменны. Тогда для осесимметричного стационарного течения R цилиндрических координатах (г — текущий радиус канала, х — продольная координата, направленная по оси движения), пренебрегая осевым теплопереносом d tT ldx = d tfdx = 0 я полагая n= r = 0, взамен (1-5П) получим [c.202]

В более ранних исследованиях [981 применили иной подход к решению задачи течени.я жидкости через неподвижный насыпной слой. Используя уравнение движения идеальной жидкости и закон Дарси, связывающий давление в слое и скорость фильтрации через него, они получили зависимость между распределением скоростей в слое, состоянием потока вне его и условиями подвода потока к слою и отвода от него. Несмотря на сложность полученной связи, анализ ее позволил сделать ряд качественных выводов о влиянии геометрических параметров аппарата на распределение скоростей. Таким образом, сделана также попытка количественно оценить вызванную пристеночным эффектом неравномерность распределения скоростей по сечению слоя для случая, когда ширина пристеночной области с повышенной проницаемостью намного меньше ширины сечения канала. [c.278]

Улиточный сопловой ввод более качественно готовит поток на входе в цилиндрический отводящий патрубок или осесимметричный канал — камеру энергоразделения вихревой трубы, что обеспечивает больщую начальную равномерность закрученного потока. Его геометрическими характеристиками являются ширина Л и высота а подводящего канала, диаметр d отводящего патрубка или камеры энергоразделения для вихревых труб, длина L патрубка или длина С камеры энергоразделения. Кроме того, для улиточного соплового ввода задается еще один геометрический параметр — наименьшее расстояние между кромкой улиточного канала и поверхностью отводящего канала или камеры энергоразделения. Следуя [18], обозначим его у (рис. 1.1,6). Для У-за-кручивающего устройства геометрический безразмерный комплекс, являющийся аналогом закрутки, определяется выражением п= d(d+а + 2с)/ аЬ) [18, 196]. [c.12]

Следует особо отметить, что в математической формулировке задачи (5.1). ..(5.16) используется только величина X теплопроводности пористого материала, но не теплоносителя. Поэтому и в определяющие параметры Bi, Ре, 7 (а также, как будет показано ниже, и в критерий Nu) входит величина X теплопроводности проницаемого каркаса. Параметр Ре = Gd fK является модифицированным критерием Пекле и представляет собой отношение количества теплоты, переносимой вдоль канала теплоносителем и теплопртводностью через пористую матрицу. Безразмерные параметры Ре и -у = hyS / X постоянны вследствие постоянства по сечению канала расхода охладителя G. [c.99]

Из (5.61) легко определить то предельное значение параметра 7 , начиная с которого следует учитывать влияние конечности интенсивности объемного теплообмена йу на уменьшение теплоотдачи от стенки канала к протекающему внутри проницаемой матрицы теплоносителю. Например, из условия, что отношение Nuf to/Nu t > снижается не более чем на малую величину 6, следует 7 > 2Nu / б для плоского и 7 > 4Nu /e для круглого каналов. Здесь зависит только от интенсивности [c.110]

Учитывая медленное изменение параметров конденсирующегося потока вдоль канала и значительную протяженность зоны конденсации по сравнению с шириной канала, процесс теплообмена считаем квазиодно-мерным. Давление в поперечном сечении канала постоянно, следовательно, и температура пара, равная локальной температуре насыщения ts, также постоянна в этом сечении. Распределение температуры Т пористого материала в поперечном сечении канала описывается дифференциальным уравнением [c.121]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...