Распределение давления в канале

По отношению к первому сечению канала остальные сечения определяются криволинейной координатой з, совпадающей с осью канала. В любой момент времени распределение давления в канале является функцией координаты 5. Ускорение движения жидкости в каждом сечении [c.359]

Рис. 6.4. Примерный характер распределения давления в канале рабочего колеса

Неравномерное распределение скоростей приводит к неравномерному распределению давлений в канале. У набегающей на поток стенки лопатки (левой на рис. 2. 7), где w имеет наименьшее значение, давление оказывается наибольшим, а у противоположной стен- [c.45]

Давления в зоне воздушной подушки и в баллоне зависят от внешней нагрузки. Разница между давлением в баллоне и атмосферным давлением также зависит от изменения упругих деформаций диафрагмы, при которых меняются максимальный прогиб, радиус, соответствующий максимальному прогибу, и минимальный зазор Но. Опять наступает момент равновесия, но уже при других параметрах потока и напряженного состояния диафрагмы. Параметры потока воздуха, истекающего из зоны воздушной подушки в атмосферу, определяются размерами и формой канала, одну сторону которого образует эластичная диафрагма, а другую — плоская твердая стенка. Значение и характер распределения давления в канале, в свою очередь, влияют на форму диафрагмы, т. е. существует неразрывная связь гидродинамического эффекта протекающего воздуха и упругих деформаций диафрагмы. Выявив эту взаимосвязь решим поставленную задачу. [c.30]

Рис. 9. Схема распределения давлений в каналах инжекторной горелки

Вследствие различных скоростей, а следовательно, различного распределения давления в каналах колеса и корпуса в насосе возникает значительное циркуляционное (вихревое) течение, передающее энергию от колеса к жидкости. [c.177]

С практически достаточной точностью можно определить радиальное усилие, про-экстраполировав линейную эпюру распределения давления в канале на область перемычки (штриховая линия на рис. 89). [c.155]

Последнее позволяет объяснить, почему в суживающемся канале газ не может расширяться до давления меньше критического, а скорость не может превысить критическую. Действительно, как известно из физики, импульс давления распространяется в материальной среде со скоростью звука, и поэтому, когда скорость истечения будет меньше скорости звука (критической скорости), уменьшение внешнего давления передается по потоку газа внутрь канала и приводит к перераспределению давления в канале. В результате в выходном сечении канала устанавливается давление, равное давлению среды. Если же скорость истечения достигнет скорости звука (критической скорости), то скорость движения газа и скорость распространения давления будут одинаковы и никакое уменьшение внешнего давления не сможет повлиять иа распределение давлений внутри канала. Оно будет постоянным, а следовательно, будет неизменным, и давление в выходном сечении канала независимо от величины внешнего давления. [c.207]

Сопротивление в исследуемом процессе. При анализе теплообмена при испарении или конденсации потоков теплоносителя внутри каналов с пористым высокотеплопроводным заполнителем было отмечено, что паровая фаза смеси находится в состоянии термодинамического равновесия и имеет температуру, равную локальной температуре насыщения. Причем fj используется как отправная величина для расчета избыточной температуры проницаемой матрицы i = Т -1 . Следовательно, для определения значения в каждом поперечном сечении канала необходимо уметь рассчитать распределение давления в двухфазном потоке вдоль канала. Эта задача также представляет интерес и для расчета полного перепада давлений на пористом заполнителе. [c.122]

В предыдущей главе были рассмотрены общие закономерности развития закрученного потока в цилиндрическом канале длиной 150 диаметров. Такая длина была достаточной, чтобы проследить трансформацию характеристик закрученного течения вплоть до практического вырождения эффектов начальной закрутки и перехода к закономерностям осевого течения. В технических устройствах используются каналы различной относительной длины. В связи с этим представляет интерес зависимость структуры закрученного потока и других его характеристик от длины канала. Эта зависимость выявлена на основе экспериментального исследования распределения скоростей и давлений в каналах с длиной от 14 до 150 диаметров при различной интенсивности закрутки. [c.59]

Большинство гидродинамических расчетов в ядерной энергетике связано с течениями в каналах. Главными задачами при расчете таких течений (преиму-щественно несжимаемых однофазных сред) являются определение гидравлических сопротивлений каналов различной формы и местных сопротивлений расчет распределения расходов расчет распределения скоростей расчет распределения касательных напряжений. Целью расчета гидравлических сопротивлений является определение потерь давления в каналах и затрат мощности на прокачку теплоносителя. [c.17]

Уравнение энергии в относительном движении позволяет дать принципиальную схему распределения скоростей и давлений в канале лопастного колеса. [c.343]

Задачей подводящих каналов является обеспечение начального состояния потока при входе в лопастное колесо 1) осесимметричного с возможно более равномерным распределением скоростей по всему сечению потока, необходимого для создания установившегося относительного движения жидкости в области лопастного колеса 2) нулевого значения начального момента скорости, которое служит основой расчёта напора лопастного колеса, и 3) изменения величины скорости от значений во всасывающем трубопроводе до величины при входе в колесо. Кроме того, при исполнении подводящих каналов следует учитывать условия работы, возникающие при режимах, отличных от нормального, во время которых возможно возникновение противотоков и образование осевого вихря, вредно отражающегося на распределении давления в подводящем канале. [c.357]

Рис. 5.3. а) Схема распределения ламелл в канале и соответствующий профиль давления 1,2- нагруженная цепочка 3 - цепочка после разгрузки В случае 2 прилагалось давление, превышающее предельно допустимое. 6) Смещения ламелл вдоль цепочки, соответствующие случаям i-S (а) [c.91]

Расширение газа в турбине совершается не по адиабате 4— 5, а по условной политропе 4—5 вследствие внутренних потерь отрыва струй от стенок лопаток, неравномерности распределения давления в межлопаточных каналах трения вращающихся рабочих колес, с выходной скоростью и Др. [c.397]

Неравномерное движение в открытых руслах рек и каналов при постоянном расходе возникает в результате того, что на длине потока изменяются размеры или форма поперечного сечения, или уклон дна, или шероховатость стенок, или имеются сооружения, резко деформирующие поток (плотины, перепады, сужения и т. п.). Пьезометрическая линия при неравномерном плавно изменяющемся движении жидкости (при распределении давлений в поперечных сечениях по гидростатическому закону) совпадает со свободной поверхностью потока. При неравномерном движении гидравлический уклон i, пьезометрический уклон и уклон дна потока г д в общем случае не равны между собой. [c.153]

В настоящее время используются различные типы вихревых усилителей, отличающиеся в основном способом подвода потока питания в рабочую камеру и конструкцией выхода. Первый из предложенных вихревых усилителей имел несимметричный радиальный подвод потока питания и тангенциальный (через специальные сопла) —потока управления (рис. 135, а). В таком элементе при подаче потока управления поток питания отклоняется и затем притягивается к цилиндрической стенке. В плоской цилиндрической камере усилителя возникает закрученное течение с характерным распределением давления в поперечном сечении камеры (рис. 135,6). Давление на выходе камеры ра. С увеличением расхода управления возрастает давление ри на цилиндрическую стенку камеры. Если давление торможения рп. в канале питания поддерживается при этом постоянным, то увеличение расхода управления Qy приводит к уменьщению расхода питания Qa. Возможен предельный случай, когда канал питания оказывается запертым, т. е. расход питания становится равным нулю. При этом расход на выходе усилителя будет равен расходу управления, который назовем запирающим расходом Qyз. Очевидно, минимальный расход через вихревой усилитель в процессе его работы равен запирающему расходу. [c.289]

В некоторых типах струйных элементов используется отрыв потока от внутренней стенки криволинейного канала (колена), сопровождающийся перераспределением скоростей и изменением количества движения в соответствующей области течения на выходе потока из канала. Схема элемента этого типа показана на рис. 18.2, е. Основной поток проходит по каналу / канал 2 служит для управления. В прямолинейной части на входе основного подводящего канала распределение скоростей такое, как показано на рисунке. В отсутствие избыточного давления в канале 2 поток не отрывается от стенки, и на выходе канала получается распределение скоростей, эпюра которого показана на рисунке сплошными линиями. При создании давления в канале управления 2 основной поток отрывается от внутренней стенки канала и происходит перераспределение скоростей. Получаемая при этом характеристика распределения скоростей показана на рисунке пунктирными линиями. Описанный эффект применяется в сочетании с другими аэродинамическими эффектами (см. 21). [c.205]

Эффект отрыва потока от внутренней стенки криволинейного канала используется в элементах пневмоники в сочетании с другими аэродинамическими эффектами. Схема элемента этого типа показана на рис. 21.5, а. Основной поток, подводимый к усилителю по каналу 1, разветвляется, следуя в дальнейшем по каналам 2 и 3. Канал 4 является управляющим. Если к нему не подведено давление, то распределение потоков по каналам 2 и 3 примерно одинаковое. При создании давления в канале 4 в зависимости от величины расхода в нем меняется положение точки отрыва потока в колене 5. Это приводит к тому, что в области взаимодействия струй, вытекающих из каналов 2 и 3, меняется количество движения, которое несет в себе первая из этих струй. Это связано с изменением в ней профиля скоростей, иллюстрируемым рис. 18.2, е. Вследствие изменения условий взаимодействия струй, вытекающих из каналов 2 и 5, меняется направление результирующего потока 6 и соответственно с этим по-разному распределяются части его, поступающие в выходные каналы 7 и 8. Канал 9 служит для сообщения с атмосферой. Перегородка 10 является разделительной. Кар-р май и препятствует отрыву потока на соответ-ствующем участке стенки, благодаря чему этот Рис. 21.4. струйный элемент является усилителем непрерывного действия. [c.230]

Па рис. 3-5 приведены результаты расчета течения в плоском канале с прямолинейной верхней стенкой и нижней стенкой, терпящей излом при ж = 0. За характерный линейный размер взята высота канала в начальном сечении. Число Маха невозмущенного потока Мо = 4 для рис. 3 и 4 и Мо = 2.0 для рис. 5. Рис. 3 и 4 отвечают изломам стенки на углы = 5° и 30° в сторону потока, когда реализуется обтекание клина, и показывают для различных х распределения давления в зависимости от номера точки п при А/" = 30. Кружки и сплошные кривые - результаты расчета, штрихами дано точное решение. Даже скачок слабой интенсивности (рис. 3, в = 5°) размазывается не более чем на 4-6 расчетных ячеек. Для скачка большей интенсивности (рис. 4, = 30°) область повышения давления сужается до двух-трех ячеек. Результаты расчета центрированной волны, образующейся при изломе стенки на угол в = —30°, показаны на рис. 5, на котором для разных х даны распределения р по автомодельной переменной у/х. Здесь у - расстояние от точки излома. Штрихами приведено точное решение. Совпадение с ним, будучи удовлетворительным уже при X = 0.1, быстро улучшается при удалении от излома. [c.151]

И пара в смеси и давление в канале. Длина же участка стабилизации существенно зависит от начального распределения. Так, когда вся жидкость сосредоточена в пленке, длина участка стабилизации составляет 2—3 м LID = 150—200) и соответственно [c.221]

Подвижная часть реле выполнена в виде штока с тремя мембранами, причем средняя мембрана имеет диаметр, больший диаметров двух других мембран. В зависимости от распределения давления в камерах реле, мембраны прогибаются в ту или иную сторону и подвижный шток, перемещаясь, закрывает верхний или нижний каналы. Для выполнения операции повторения первая линия связи, обозначенная кружком с точкой, присоединяется к напорной линии, вторая линия связи, обозначенная стрелкой, соединяется с атмосферой, а третья линия является выходом. Для выполнения операции повторения вход и выход, напорная линия и атмосфера соединяются с реле так, как это указано на рис. 27.3, г. Если нет давления в полости, соединенной со входом, т. е. д = О, то шток под действием давления местного источника идет вверх и закрывает канал, соединенный с напорной линией, т. е. 2 = 0. Если в полости, соединенной со входом, есть давление, т. е. дс = 1, то шток идет вниз под действием этого давления и открывает канал, соединенный с напорной линией, т. е. 2 = 1. При этом он одновременно закрывает нижний канал, сообщающийся с атмосферой. [c.609]

Расход через пористое тело, образованное трубками квадратного сечения, при постоянном давлении найдем аналогичным образом. Так как поперечное распределение скорости в канале, образованном параллельными плоскостями, имеет вид [9] [c.429]

Вторым способом компенсации торцовых зазоров является дифференциальный поджим уплотняющих поверхностей, при котором пытаются учесть характер распределения давления в торцовом зазоре и теми или иными конструктивными приемами устранить тенденцию к перекосу уплотняющих поверхностей деталей. Некоторые конструктивные решения являются довольно сложными. Дифференциальный поджим плавающих втулок показан в конструкции насоса, изображенного на фиг. 90. Плавающие втулки 6 поджимаются к роторам ЗиЛ давлением жидкости, подводимой из камеры нагнетания по каналу 10. Площадь торцовой поверхности втулок, на которую воздействует жидкость, ограничивается величиной зазора а. Величина изолируемой поверхности втулок определяется экспериментальным путем. Недостаток этого способа уплотнения заключается в трудности определения требуемого усилия прижима втулок для разных давлений в связи с изменением закона распределения давления по периферии и торцам роторов. При возрастании рабочего давления зона повышенных давлений может появиться в пределах изолируемого участка торцов 140 [c.140]

Задачи 3 и 4 представляют новые возможности профилирования сопел и каналов по граничным условиям, заданным поперек потока. Характер граничных условий в этих задачах определяется физическими требованиями конструирования профилей сопел и каналов. Например, задача 3 может использоваться для построения каналов с направленным отводом газов от поверхностей элементов летательных аппаратов, задача 4—-для каналов газодинамических установок, создающих в некоторой области заданное распределение давления в потоке, и в других случаях. При этом семейство сопел с симметричной характеристикой на выходе получается в частном случае при решении смешанной задачи 3 с граничным условием 0 = 0, когда линия Q = Q y). [c.178]

Фиг. 261. Распределение давления в линейном канале, в котором движется идеальный газ при изотермическом режиме (кривая I) и адиабатическом режиме (для воздуха, кривая //)

Влияние сжимаемости при докритических скоростях сказывается в том, что интенсивность вторичных течений снижается. Анализ кривых распределения давлений (рис. 5-54) показывает, что с ростом М уменьшаются поперечные градиенты давления в канале, так как коэффициенты давления возрастают более интенсивно на выпуклой поверхности, чем на вогнутой. При М>М. на вы- [c.305]

Известно, что при высокоскоростных течениях в каналах с изломом контура возникают ударные волны, а в каналах с точками разрыва кривизны контура - локальные зоны торможения, что приводит к потерям импульса и другим нежелательным эффектам. Поэтому при конструировании предпочтение отдается гладким каналам с непрерывной кривизной контура. В [15-18] развита упрощенная модель внутренних течений вязких газов в гладких каналах. Предложенная в [15-18] параболическая модель гладкого канала является развитием модели узкого канала, описывает всю область вязкого и невязкого течения единой системой уравнений, но в отличие от модели узкого канала эта модель не содержит ограничения на степень сужения или раскрытия канала (тангенс угла наклона стенки канала к направлению основного течения) и естественным образом учитывает конечную продольную кривизну стенки канала. Модель гладкого канала описывает двумерный характер распределения давления в невязком ядре потока и учитывает эффекты второго приближения теории пограничного слоя [19] и, следовательно, область ее применимости по числу Re охватывает диапазон более низких чисел Re, чем модель узкого канала. Отметим, что упрощенные уравнения моделей узкого канала и гладкого канала имеют параболический тип и не учитывают передачу возмущений вверх по потоку в дозвуковых зонах течения. [c.62]

На основании распределения концентрации воды в эмульсии и давления в канале получена предположительная картина течения эмульсии в канале (рис. 71, в). Центробежными силами жидкость отбрасывается к периферийной части колеса и канала. Так как центробежные силы, действующие на жидкость, в колесе больше, чем в канале, то толщина жидкостного кольца в канале больше, чем в колесе. Следовательно, в межлопаточных ячейках колеса воды мало. В канале жидкость движется вдоль стенки к колесу, подхватывается лопатками колеса и отбрасывается в виде отдельных струй и капель к периферии. Из рис. 71, а следует, что в том месте насоса, где расположен вход в глухой канал, находится минимум давления и содержание воды в эмульсии мало. Это и обусловливает чрезмерно малую концентрацию воды в глухом канале. Последнее подтверждено также непосредственным измерением. [c.129]

Все измеренные распределения давлений сравнивались с соответствующими расчетами, выполненными в работе [5.71] методом конечных площадей. Распределения давлений измерялись в различных сечениях по высоте рабочей лопатки, вплоть до сечений, отстоящих от корневого и периферийного сечений на 5% высоты лопатки. При расчетных углах атаки согласие теории с экспериментом получилось отличное почти во всех сечениях, за исключением крайних (расположенных по соседству с корневым и периферийным сечениями), где наблюдались небольшие расхождения. Распределения давлений в среднем сечении были получены во всем диапазоне режимов работы компрессора. Из рис. 10.3 видно, что при близких к расчетным условиях течения согласие результатов расчетов и экспериментов отличное, но за пределами расчетного диапазона углов атаки от — 13,0° до —2,5 (ф = 0,95—0,65) расхождение становится неприемлемым. Характер расхождения близок тому, который отмечался в работе [3.5]. При очень больших отрицательных углах атаки расчет предсказывал резкое торможение потока на корытце лопатки в области входной кромки, а на практике его не наблюдалось. На корытце профиля происходили отрывы потока, что приводило к расхождениям между расчетным и экспериментальным распределениями давления на этой поверхности. Происходящее в результате отрывов сужение потока в межлопаточном канале приводило к более высоким скоростям потока на спинке лопатки, чем этого следовало ожидать по расчету. При больших положительных углах атаки происходил отрыв турбулентного пограничного слоя на спинке лопатки в районе среднего сечения. Эти причины вызывали расхождение [c.301]

Таким образом, течение в межлопаточных каналах, а следовательно, и распределение давления по профилю, определяются [c.83]

Реальные потоки конечных размеров, строго говоря, не могут быть одномерными, так как в вязких жидкостях ввиду влияния граничных поверхностей всегда наблюдается неравномерное распределение скоростей в живых сечениях. Но некоторые реальные потоки могут быть сведены к одномерной модели. Так, напр,и.мер, при течении вязкой жидкости в круглой цилиндрической трубе или канале между параллельными плоскостями имеет место неравномерное распределение скоростей, но оно иногда бывает несущественным с прикладной точки зрения, так как во многих технических задачах достаточно знать среднюю по сечению скорость и закон изменения давления вдоль трубы (канала). Среднюю скорость V можно определить, усредняя по сечению местные скорости и в соответствии с соотношением [c.145]

Осесимметричные каналы являются составной частью конструкций многих машин, аппаратов, сооружений. Прямой гидродинамической задачей является определение скоростей и давлений потенциального потока в канале, форма которого задана. Эта задача в общем случае может быть решена только приближенно с использованием численных или графоаналитических методов. Обратная задача, которую мы рассмотрим в этом параграфе, состоит в определении формы поверхности канала и некоторых гидродинамических параметров по заданному распределению вдоль оси одного из них. Такая задача представляет практический интерес, так как позволяет найти форму канала, которая обеспечивает формирование потока с заданными гидродинамическими параметрами. Ниже изложен общий метод решения задачи о построении формы канала по заданному закону изменения скорости на его оси [91. [c.304]

Подвижная часть реле выполнена в виде и1тока с тремя мембранами, причем средняя мембрана имеет диаметр, больший диаметров двух других мембран, В зависимости от распределения давления в камерах реле, мембраны прогибаются в ту или иную сторону и подвижный шток, перемещаясь, закрывает верхний или нижний каналы. Для выполнения операци повтореиия первая линия связи, обозначенная кружком с точкой, присоединяется к напорной линии, вторая линия связи, обозначенная стрелкой, соединяется с атмосферой, а третья линия является выходом. Для выполнения операции повторения вход и выход, напорная линия и атмосфера соединяются с реле так, как это указано на рис. 29.3, г. Если нет давления в полости, соединенной со входом, [c.607]

Таким образом, качественная картина развития трещин в композитах может выглядеть следующим образом. В матрице, возмущенной присутствием стохастически распределенных неоднородностей, инициируется цилиндрическая ударная волна, которая по мере продвижения от канала разряда вырождается в волну сжатия, и волны, набегая на неоднородности, создают вокруг них локальные области повышенных напряжений, которые могут вызвать разупрочнение границы включение-матрица, вплоть до образования микротрещин. Рост трещин, которые в нашем случае начинаются от источника нагружения и развиваются радиально к периферии образца, происходит под действием упругой энергии, запасаемой в матрице. От канала разряда отходит определенное количество трещин, зависящее от параметров нагружения (максимального давления в канале разряда), а магистральными, т.е. прорастающими до конца образца, становятся те, которые направлены в сторону наиболее опасного сечения. Роль источника информации для определения предпочтительного направления развития трещин могут играть волны релаксации напряжений, интенсивность излучения которых наибольшая из областей расположения включений. Волны напряжений, генерируемые развивающейся магистральной трещиной, взаимодействуют с дефектными структурами в областях неоднородностей, также ориентируя движение трещин на включения. Таким образом, следует [c.140]

Показатель адиабаты может быть косвенно получен из опыта, например по распределению давления в соплах или каналах, скорости звука в двухфазных средах, экспериментально измеренным критическим расходам и пр.. Однако переносить полученные из частного опыта значения показателя на расчеты других явлений можно лищь в двух случаях при предельно неравновесных и равновесных процессах. Во всех остальных случаях требуется тщатель-. ное соблюдение всех безразмерных критериев подобия. [c.77]

Интересные опыты, выясняющие природу квадратичного закона, были выполненыФэйджем ). Он экспериментировал с каналами квадратного сечения, на стенках которых за разгонным участком были укреплены поставленные вплотную друг к другу бугорки пирамидальной формы. Высота бугорков составляла 10,9 мм, относительная шероховатость была равна 0,169. В эксперименте измерялось не только сопротивление канала при прохождении воздуха, но и распределение давления по бугоркам. Оказалось, что когда потери давления в канале изменяются пропорционально квадрату средней скорости, то сопротивление канала представляет собой результирующую от сопротивлений давления, приложенных к отдельным бугоркам. Эти опыты объясняют, почему вязкость и, следовательно, число Рейнольдса не [c.522]

Кориолисова сила создает повышенное давление на лицевой стороне лопасти насосного колеса (а на турбинном колесе — на тыльной стороне лопасти). Такое распределение давлений в межлопаст-ном канале, согласно уравнению Бернулли, вызывает разные скорости течения у лицевой и тыльной сторон лопастей. Причем там, где давление больше, скорость должна быть меньше. [c.163]

Падение давления в жидкости существенно зависит от геометрии капиллярной структуры, от эквивалентных гидравлических диаметров капиллярных каналов. Наибольшую трудность для расчета распределения давления в жидкости пред- ставляют фитили из нескольких слоев сетки, спеченные пористые структуры и открытые канавки. Сетчатые и спеченные пористые фитили имеют сложную структуру, гидравлический диаметр зависит от ряда трудно контролируемых параметров. Для определения падения давления в жидкости в подобного рода фитилях, как правило, используют экспериментальные данные по проницаемости жидкости в них. [c.95]

Кривые на рис. 8-39 позволяют объяснить преимущество решеток с профилированным бандажом в таких решетках обеспечивается более конфузорное течение на спинке в косом срезе и точка минимума давления смещается к выходной кромке кроме того, скорость потока перед основным поворотом потока в канале уменьшается, что приводит к снижению поперечного градиента на участке максимальной кривизны и, следовательно, интенсивности вторичных течений. Задаваясь рациональным распределением давления по каналу, можно найти оптимальную фор му бацдажа. [c.517]

На рис. 73 изображены характеристики двух опытных модификаций насоса СВН-80А. Один насос без дополнительного глухого канала не обладает самовсасывающей способностью (кривая 1), другой с дополнительным глухим каналом — самовсасывающий (кривая 2). В остальном насосы ничем не отличаются. Опыты показали, что характеристики обоих насосов совпадают при больших подачах. При малых же подачах характеристика насоса с дополнительным глухим каналов (кривая 2) более пологая. Это объясняется, ио-видимому, влиянием дополнительного глухого канала на распределение окружной составляющей скорости жидкости в конечном участке канала. При малых подачах жидкость, выхо/дящая с большой скоростью из колеса на его периферии, при отсутствии глухого канала поступает через напорное окно в отвод, где передает свое количество движения находящейся здесь жидкости. В результате давление в отводе повышается по сравнению с давлением в канале. Под действием этого повышенного давления жидкость из отвода возврашается в канал через внутреннюю часть напорного отверстия с большой окружной скоростью. У иасоса с дополнительным глухим каналом в последний поступает наиболее быстродвижущаяся часть жидкости. Эта жидкость выходит в отвод с малой скоростью на значительном удалении от основного напорного окна и на давление в отводе практически не [c.131]

Граничные условия к уравнениям пограничного слоя ставят следующим образом. На твердой непроницаемой поверхности выполняются условия прилипания (вУх/у=о=0) и непроницаемости (Шу/у= о—0). Тепловые условия обычно задаются двух родов а) tn=to x), и тогда конечной целью расчета является определение плотности теплового потока на стенке б) ус=ус х), и тогда отыскивается температура стенки. Для задач внешнего обтеканая должны быть указаны температура потока и распределение давления вдоль обтекаемого контура. Для течений в каналах необходимо задать распределения температур и скоростей на входе. [c.39]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...